某钢筋混凝土单向板肋梁式大楼cad结构设计全套施工图纸（含计算书）

楼盖结构平面布置图 设计要求：活荷载Q ，C20混凝土，L =6.0m, L =6.6m，支撑的混凝土柱为300mm 300mm,现浇楼板厚度为70mm。梁内受力纵筋为HRB400，其他为HRB235，钢筋板厚 =70mm，次梁的截面 ，主梁的截面尺寸取为 。主梁按照弹性理论设计，板和次梁考虑塑性内力重分布设计。 钢筋混凝土单向板梁肋楼盖设计 1. 设计资料 （1）楼面做法：20mm水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，20mm石灰砂浆抹底。 （2）楼面荷载：均布活荷载标准值4 （3）材料：混凝土强度等级C20，梁内受力纵筋为HRB400，其他为HRB235钢筋 2.楼盖的结构平面布置 确定主梁的跨度为6m，次梁的跨度为6.6m，主梁每跨布置两根次梁，板的跨度为2m，楼盖的平面布置图如下 按高跨比条件，要求板厚 2000/40=50mm,对工业建筑的楼盖板，要求 70mm，取板厚 =70mm。 次梁的截面高度应该满足 = 6600/18~6600/12=（366.7~550）mm。考虑到楼面的荷载比较小，取次梁的截面 主梁的截面高度应该满足 = 6000/15~6000/10=（400~600）mm。取 =650mm。截面宽度取为 ，所以主梁的截面尺寸取为 ） 3、板的设计 （1）荷载 板的恒荷载标准值： 20 水泥砂浆面层 0.02 =0.4 70 钢筋混凝土板 0.07 =1.75 20 板底石灰砂浆 0.02 =0.34 小计 2.29 板的活荷载标准值: 4 恒荷载的分项系数取1.2,因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值不大于4.0 ,取活荷载分项系数取为1.4,于是板的 恒荷载设计值 g=2.29 1.2=2.748 活荷载设计值 q=4 1.4=5.6 荷载总设计值 g+q=8.348 ,近似取为g+q=8.35 （2） 计算简图 次梁的截面 ,现浇板在墙上的支撑长度不小于100 ,取板在墙上的支撑长度为120 .按内力重分布,板的计算跨图: 边跨 2000－100－120+70/2=1815 <1.025 =1825 ,取 1815 中间跨 =2000－200=1800 因跨度相差小于10%,可按等跨连续板计算.取1m宽度板带作为计算单元,简图如图所示。 （3）弯矩设计值 由表查得，板的弯矩系数 分别为：边跨，1/11；离边跨第二支座，—1/11;中跨中，1/16;中间支座，1/14。故 = — =(g+q) /11=8.35 1.815 /11= —2.60 = (g+q) /16= 8.35 1.8 /16=1.70 （4）正截面受弯承载力计算 板厚70 ， =70-20=50 ；板宽b=1000 。C20混凝土， =1.0， 9.6 ；HPB235钢筋， 210 。板的配筋计算过程列于下表： 截面 1 B 2 C 弯矩设计值（ ） 2.60 -2.60 1.93 1.70 0.108 0.108 0.08 0.071 0.114 0.114 0.083 0.074 轴线①~② ⑤~⑥ 计算配筋（ ） 260 260 190 170 实际配筋（ ） 6/ 8@140 ( ) 6/ 8@140 ( ) 6@140 ( ) 6@140 ( ) ②~⑤ 计算配筋（ ） 260 260 0.8 190= 152 0.8 170= 136 实际配筋（ ） 6/ 8@140 ( ) 6/ 8@140 ( ) 6@140 ( ) 6@140 ( ) 计算结果表明， 均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则； =0.29%，此值与0.45 =0.45 0.23%大，可以；同时此值也大于0.2%，符合要求。 4．次梁设计 按考虑内力重分布设计。根据本车间的楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的活荷载不考虑从属面积的荷载折减。 （1） 荷载的设计值 恒荷载设计值 板传来的恒荷载 2.748 2.0=5.496 次梁自重 0.2 （0.4-0.07） 25 1.2=1.98 小计 g=7.611 次梁粉刷 0.02 （0.4-0.07） 17 1.2=0.135 活荷载设计值 q=5.6 2.0=11.2 荷载总设计值 g+q=7.611+11.2=18.811 ,近似取18.62 （2） 设计简图 次梁在砖墙上的支撑长度为240mm。主梁的截面为250mm 600mm。计算跨度：边跨 =6000-120-250/2+240/2=5875mm<1.025 =1.025 5755=5899mm,.取 =5875mm；中间跨 = =6000-250=5750mm，因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。计算简图如图： （3） 内力计算 由表查得弯矩系数和剪力系数。 弯矩设计值： = — =(g+q) /11=18.62 5.875 /11=58.43 = (g+q) /16= 18.62 5.75 /16=38.48 = — (g+q) /14= —18.62 5.75 /14= — 43.98 剪力设计值： 0.45(g+q) =0.45 18.62 5.875=49.23 0.60 (g+q) = 0.60 18.62 5.875=65.64 0.55 (g+q) = 0.55 18.62 5.875=60.10 0.55 (g+q) = 0.55 18.62 5.875=60.10 (4) 承载力验算 1）正截面受弯承载力 正截面受弯承载力计算时，跨内按照T形截面计算，翼缘宽度 = =6000/3=2000mm；截面均布置一排。 C20混凝土， =1.0， 9.6 ， ，纵向钢筋采用HRB400钢筋， 360 ，箍筋采用HPB235钢筋， 210 正截面计算过程如下表。经判别跨内截面均属于第一类T形截面。 次梁正截面受弯承载力计算 截面 1 B 2 C 弯矩设计值（ ） 58.43 --58.43 38.48 -43.98 或 =0.023 =0.23 =0.015 =0.17 0.023 0.265 0.015 0.188 计算配筋（ ） 448 516 292 366 实际配筋（ ） 2 18 ( ) 2 18+1 16 ( ) 2 16 ( ) 2 16 ( ) 计算结果表明， 均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则，同时 =0.502%，此值与0.45 =0.45 0.14%大，可以；同时此值也大于0.2%，符合要求。 （2）斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算和最小配箍率验算。验算截面尺寸： a 截面的尺寸验算 400—70=330mm ，因 /b=330/200=1.65<4，属于厚腹梁，截面尺寸按下式验算： ，因为是C20混凝土， =1.0， =0.25 1.0 9.6 200 365=175KN>65.64 故满足要求 b 0.7 =0.7 1.1 200 365=56.2KN<65.64KN，故需要按计算配筋，现计算所需要的箍筋，采用 8双肢箍，计算左侧B截面，由 。得到所需要的箍筋间距。计算得到s=1026mm，故只需要按照构造配置箍筋，取s=200mm。调幅后受剪承载力应加强，局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或箍筋的间距减少20%。现调整距离0.8 1026=820mm，还是按照构造配筋，取箍筋的间距为s=200mm，故为方便施工，沿梁长不变，取s=200mm c 验算配箍率下限值 弯矩调幅时要求的配箍率下限值为：0.3 =0.3 1.1/210=0.16%，实际配箍率 100.6/200/200=0.25%,故满足要求 (4)次梁配筋图，见图纸 5. 主梁设计 主梁的设计采用弹性方法 (1) 荷载设计值 为简化计算，将主梁自重简化为集中荷载 次梁传来恒荷载 7.611 6.6=50.233KN 主梁自重 1.2 (0.65-0.07) 0.25 2.0 25+1.2 2 (0.65-0.07) 0.02 2.0 17=9.174KN 小计 恒荷载 G=50.233+9.174=59.41KN，取59.5KN 活荷载 Q=11.2 6.0=67.2KN （2）计算简图 主梁按照连续梁计算，端部支撑在砖墙上面，支撑长度为370mm；中间支撑柱为300mm 300mm，故计算跨度： ① 边跨： =6000-250-150=5600mm,因0.025 =140mm0.1，翼缘计算宽度按 /3=6600/3=2.2m和b+ =6m来确定，取较小值 =2.2m B支座弯矩设计值 - =-203.56+126.7 0.3/2=-184.56KN 纵向受力钢筋除B和1跨截面为两排外，其余的均为一排钢筋。跨内截面经判断均属于第一类T型截面。正截面受弯承载力计算过程列于下表 主梁正截面受弯承载力计算 主梁正截面受弯承载力计算 截面 1 B 2 弯矩设计值（ ） 251.40 -184.56 138.11 -29.48 =0.031 =0.229 =0.017 =0.033 0.984 0.868 0.99 0.98 计算配筋（ ） 1154 1018 630 136 实际配筋（ ） 2 20+2 18 ( ) 3 18+1 20 ( ) 3 18 弯一根 ( ) 2 18 ( ) 计算表明，以上截面均满足要求，取中间跨中截面验算其承担负弯矩是的最小配筋率 = = =0.31% > =0.45 =0.14%，同时也大于0.2%，故满足要求。 ② 斜截面受剪承载力 a 615-70=545mm，因 /b=545/250=2.18，属于厚腹梁，截面尺寸按下式验算： ，因为是C20混凝土， =1.0， =0.25 1.0 9.6 250 615=369KN>163.55KN故满足要求 b 0.7 =0.7 1.1 250 615=118.4KN，故需要按计算配筋，现计算所需要的箍筋， c 计算所需腹筋： 采用 8@200双肢箍筋 =0.7 9.6 250 615+1.25 210 615 100.6/200=1114KN,故此配 8@200双肢箍筋可以 d 验算最小配箍率 100.6/250/200=0.2%>0.24 =0.24 1.1/210=0.13%，满足要求 e 次梁两侧附加横向钢筋的计算 次梁传来集中力 = 50.23+67.2=117.43KN， =650-450=200mm 附加箍筋的布置范围s=2 +3b=1000 取附加箍筋 8@200双肢箍，则在长度s范围内可以布置的排数是m=1000/200+1=6，即次梁两侧各布置3排。若不设吊筋，由式2 sin +m =0+6 2 210 50.3=126.7KN> = 50.23+67.2=117.43KN，故只需要布置附加箍筋就可以满足要求 f 因主梁的腹板高度大于480mm，需要在两侧设置纵向构造钢筋，每侧纵向构造钢筋截面积不小于腹板面积的0.1%，其间距不大于200mm，现每侧配置2 12， 226/(250 580)=0.16%>0.1%,满足要求。 主梁的支座下需要设置梁垫，计算从略。 6，绘制施工图，见图纸