A／O工艺生物除磷和好氧反硝化效果及影响因素研究

某污水厂在提升出水标准的工艺调控中，对磷的生物法去除进行了理论分析和实践研究，通过强化水解酸化效果， 并对活性污泥在整个生化系统中的分布和循环进行调控后，试验取得了显著的生物除磷效果，当进水 TP 为 4 ～5 mg/L 时，出 水 TP ＜1 mg/L。实践表明污泥龄并不一定对磷的去除效果有较大影响。

：为r研究城市污水厂(～O I：艺)活性污泥中微牛物群落结构及其动态变化，分别在运行不同时期从曝气池中提取活 性污泥．通过细胞裂解白．接提取活性污泥中的细葡基囚组DNA。以细荫16s rDNA通川引物F357／R518．对活性污泥中提取 的细菌基因组进i j扩增。长约230 bp的扩增产物经变性梯度凝胶电泳(DGGE)分离，获得微牛物群落的DNA特征指纹I冬I 谱。结果艟示，城市污水厂(～o I：艺)活性污泥中的微牛物群落非常丰富，在不同时期存在一些各自的特有利一属和共有种 属，细菌群落结构的演替与系统负荷存在一定的相关性。整体来说，微牛物群落演替不明湿，微牛物群落丰兀似性较高，群落 结构较为稳定。

全面总结了污水脱氮除磷的基本概念、原理、影响因素、工艺发展进程及研究进展，共有7个表和31张图。

本文介绍了一起涂装污水除磷工艺,持续的改进过程,最终导出一种行之有效的方案,并对其要点作了定性阐述。

本文介绍了水处理中生物滤池法的反应原理及处理效果，并着重介绍了反硝化生物滤池的优势以及当下该技术应用中的佼佼者。

根据业主要求由一级A提标至类四类水采用的某5000吨每天反硝化深床滤池工艺图

采用传统工艺处理炼油废水其出水常常超标，为此将缺氧／好氧(A／O)与曝气生物 滤池(BAF)联用，取得了较好的效果，出水水质可达到或优于GB 8978-1996的第二类污染物的一 级排放标准，处理费用为4．02 7L／m 。

ＵＡＳＢ－Ａ ／Ｏ－曝气生物滤池组合 工 艺 处 理 聚 丙 烯 酰 胺 高 浓 度 有 机 废 水， 设 计 规 模 为１２０ｍ ３／ ｄ。在 进 水 ＣＯＤ、 ＢＯＤ、 ＳＳ、 ＮＨ ３－Ｎ 的质量浓度分别为４１４０、 １４２０、 ２３８、 ７８ｍｇ ／ ｌ时， 处理后出水 ＣＯＤ、 ＢＯＤ、 ＳＳ、 ＮＨ ３－Ｎ 的 质量浓度分别为１１２、 １７、 １３、 １１ｍｇ ／ ｌ ， 达到污水综合排放标准（ ＧＢ８９７８ – １９９６） 二级标准。工程实践表明， 该组 合工艺具有投资少， 占地面积小、 运行效果稳定、 运行费用低等优点。

在An/O生物除磷工艺的影响因子中，进水COD/TP与生化反应系统的BOD负荷 是关健。试验结果表明:COD/TP越大，厌氧释磷越多，越有利于除磷，厌氧释磷量是吸收COD量 的函数;并且，进水COD/TP的变化对系统COD的去除不会产生明显的影响。试验中还发现，厌氧 条件下PHB的产生并不完全依赖于高能磷酸键水解提供的能量，COD浓度越高则越有利于PHB 的贮存。若要达到好的除磷效果，系统的BOD负荷必须控制在0.21-0.5kgBOD5/(kgMLSS"d) 之间，且BOD负荷越高，除磷效果越佳。

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考察了厌氧/好氧/缺氧(A ／O／A)工艺处理焦化废水对COD 和NH3-N 的去除效果。连续试验表明，焦化废水进水CODCr、 NH3-N 平均浓度分别为2 450 mg ／ L、121 mg ／ L，在经过系统稳定运行处理后出水浓度分别为115 mg ／ L、10.6 mg ／ L，去除率分别 为95.3 %、91.2 %，达到了《污水综合排放标准》的二级标准。

针对目前污水处理厂污泥产量大、处理处置费用高的问题，该文以A ／ A ／ O 工艺构建了模拟城市生活污水小试处理系统，通过添加臭氧研究不同臭氧投加量对出水水质及污泥产率的影响。结果表明在试验进水条件下，系统的稳定污泥浓度为2 000~3 000 mg ／ L，且当将约50 %产泥量的污泥经臭氧化返回至系统中时，加入臭氧与不加臭氧的两套系统显示出相当的污 水处理能力

摘要：采用两段曝气生物滤池进行了实际生活污水的试验研究．控制A段水力负荷在22．01m3／(m2·d)，气水比为6：1．研究了B段气水比分别为3：1、2：1和1：1时．反应器的运行情况．结果表明，两段曝气生物滤池处理生活污水的出水稳定．当B段反应器的气水比为2：1时．去除效果最佳．B段具有明显的同步硝化反硝化特征，当气水比较低时主要进行短程的同步硝化反硝化．对B段反应器0．9m高度处的生物膜进行了静态试验．结果表明，生物膜的比硝化速率为1．458mg NH3-N／(gMLSS．h)；当DO和pH值等影响因子适宜的情况下．有机碳源的存在不影响硝化作用的进行；反硝化过程中，对亚硝酸进行反硝化的速率比对硝酸盐进行反硝化的速率高1．15倍，缩短了反硝化所需时间．

本资料为：反硝化曝气生物滤池集水坑详图，分享出来，供大家下载参考。

UCT是南非开普敦大学开发类似于A2/O工艺的一种脱氮除磷工艺

结合江门市丰乐污水处理厂工程，介绍和总结水解酸化――前置反硝化上向流生物滤池工艺及其运行情况。试运行期间CODcr、SS、BOD5、NH3－N、TP和TN的去除率分别达到88.9%、96.6%、95.4%、97.5%、87.2%和68.4%。该工艺具有占地面积小、处理效果好、水量适应性强、污泥产量少和运行管理方便等特点。

本文介绍了前置厌氧,缺氧段的Carrousel氧化沟脱氮除磷工艺设计

内容简介 除磷系统所需水源（1）除鳞用水为浊环水,供水压力为0.3～0.5MPa,水量为1500m/h,水质为要求:颗粒粒度<0.2mm, 悬浮物含量<140mg/l,水温为5～35°C.

设计水量为60000m /d，总变化系数Kz=1.33 ，设计滤速取5.3m/h，强制滤速取6.6m/h。 本滤池设计规模6万m³/d，本工艺图共10张，包括平面图、剖面图、大样图、系统图等。可供参考。

改革开放以来，在我国的大中型城市中，建设了一批污水处理设施，对于保护大中型城市的环境，治理水污染起到了很大作用。随着我国城乡经济的发展，人民生活水平的显著提高，我国农村城市化的速度将大大加快，大量的小城镇将迅速兴起，预计到本世纪末，全国设市城市将达1200个左右，建制镇25000～3O000个左右，全国城镇人口达6.8亿左右，城市化水平约为45%，其中小城镇人口所占比例达65%左右。从发展眼光看，今后我国的大部分人口将生活在中小城镇。

The microbial community in a biological phosphorus removal process under different electronacceptor conditions was estimated by polymerase chain reaction-denaturing gradient gel electrophoresis(PCR-DGGE) assay and principal-component analysis (PCA).

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摘要： 针对传统曝气生物滤池脱氮效率较低的问题，结合重庆市新生镇污水处理示范工程 的生产性试验，考察了气水比和间歇曝气方式对折流式曝气生物

近年来，我国水资源短缺日趋严重，各地通过建设再生水厂，提高水质排放标准。本文以北京昌平沙河再生水厂为例，根 据项目的实际情况和资金条件选择污水处理工艺，并且在出水达标的前提下，优化处理工艺以降低运行成本和工程投资，并在 综合考虑工程设计、工艺特点及经济性等方面内容的基础上，系统分析了改良A／A／O 与超滤组合工艺的应用优势。

结合具有脱氮除磷功能的SRB工艺的运行和动力学分析,介绍了SRB工艺优化设计的统一数学模式,并指出了该工艺在实际应用中的控制要点。

CASS工艺由于其优良的除磷脱氮功能而得到了广泛的应用。以正交试验的方法，研究曝气比、污泥回流比、SRT和MI髑4个运行参数对CASS工艺除磷效果的影响。通过SPSS统计软件进行方差分析，并结合已有的研究成果，分析了曝气比、污泥回流比、SRT和MI。Ss 4个运行参数对除磷效果的影响顺序，以及在不同水平上对除磷效果的影响，总结出最佳的试验组合为曝气比(O．5)、污泥回流比(O．2)、SRT(10 d)、MU沿(2 ooO mg／L)。

某城市污水日均流量Q=80000m3 ，日最大变化系数KZ=1.5，设计水温15℃。

本资料为：脱氮除磷活性污泥法工艺计算，内容详实，可供参考。

本资料为高压水除磷系统泵站工艺设计图，图纸包括：接口尺寸形式图及总体布置图等，设计精准，内容详实，可供网友下载参考。

4万吨/每天市政污水处理提标改造项目。深度处理阶段反硝化脱氮图纸

本图纸为北京某小区污水处理站图纸，共11张。图纸内容包括：图纸目录、共工艺说明、设备选型、工艺流程图、平面布置图、孔洞图、管线图、剖面图、系统安装图纸

一套比较全面的A/O图纸，图纸包括有工艺流程图、平面图、池体剖面图、管路图以及土建部分设计说明。

污水处理生物处理工艺脱氮反硝化碳源消耗，投加碳源详细计算表！

本工程为某经典反硝化曝气生物滤池剖面设计CAD布置图，包含立面图，平面图等，图纸内容完整，表达清晰，制图严谨，欢迎设计师下载使用。

一体式A/O曝气生物滤池处理生活污水

城市污水生物除磷脱氮系统剩余污泥量的计算

本文档为淹没式生物滤池-BIOSTYR工艺，包括：BIOSTYR上向流生物滤池运行可靠、自动化程度高、出水水质好、抗冲击能力强、节约能耗、既可用于城市污水的二级处理，也可用于其他污水的深度处理等。

为克服普通生物接触氧化反应器中因硝化菌与有机物降解菌的竞争劣势而影响硝化活性的问题，将反应器简单分隔，通过微生物生态调控，以提高硝化性能．结果表明，在 BOD、TN 负荷分别为 1．0、O．19kg／(m3．d)的中等负荷条件下，反应器分区后硝化率提高 33％．反应器两区分别形成以降解有机物和硝化为主的功能区．分区式接触氧化反应器后区段的硝化速率是单区式反应器的 2．8--4．5倍，亚硝酸菌密度提高 1个数量级．分区式反应器在 O．26kg／(m3．d)的高 TN 负荷条件下运行时，由于硝化细菌活性降低导致硝化率降低，而在 O．08kg／(m3·d)的低负荷条件下运行时，后区段过低的氨氮浓度限制了硝化能力的发挥，因此分区式反应器宜在中等负荷下运行．