8、10米重力式桥墩计算

工程简介：本图为4.2米高重力式挡土墙施工图。 图纸内容包括：设计说明、挡土墙平面图、挡土墙立面图、挡土墙剖面图、节点详图等等。

铁路目前主要采用库伦理论进行重力式挡土墙列车荷载侧压力计算。针对在极限状态设计法中采用库伦理论计算存在的问题，讨论库伦理论、朗肯理论、弹性理论三种方法按极限状态设计计算列车荷载侧压力的适用性，研究国内外规范中列车荷载侧压力的不同计算模型

混凝土挡土墙模板采用木模板,木胶板厚度18mm,采用拼装方式,每块拼装模板尺寸为1860×1200mm,水平背楞为100×50mm木枋＠200mm,竖向背楞选用2×φ48.3×3.0mm钢管＠600mm固定，采用M14的对拉螺栓间距600×600mm与预埋钢筋进行拉结；模板距上口150mm处预留预埋对拉螺栓孔,砼浇筑时进行对拉螺栓预埋,用于下一次模板的支撑和固定。

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重力式挡土墙，标准的设计说明及墙身大样，仅供各位设计师参考。

支护用的最新版重力式挡墙计算表格，计算各种重力式挡土墙，可出计算书

新公路路基设计规范重力式挡墙计算解读

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重力坝稳定和应力计算，输入基本参数自动计算稳定和应力。正式应用时请校核使用。

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内容简介 拟建大厦主楼为15层，裙楼4层，采用框架结构。基坑根据不同深度分区：Ⅰ区计算深度为4.05～4.55m；Ⅱ区水池处计算深度为5.90m；Ⅲ区设备房处计算深度为9.8～10.8m；坑内电梯井坑中坑深2.25m。 【工程特点】 （1）、本工程基坑周边场地西侧、北侧为邻近场地地下室，东侧为空地，南侧距离双水路较近，周边无民房等浅基础建筑物，有一定的放坡条件。 （2）、基坑围护影响范围内②、③2层淤泥、淤泥质土的物理力学性质差，且层厚较厚；③1层黏土物理力学性质较好，但土层较薄；基坑底部位于淤泥层，对坑底隆起和基坑变形控制较为不利。 …… 【基坑支护方案】 （1）基坑西侧、北侧距离邻近场地地下室基坑搅拌桩重力式挡墙围护仅3.5m左右，采用水泥搅拌桩重力式挡墙支护方案。 （2）基坑东侧和南侧，采用放坡+复合土钉墙方案。 （3）基坑东南侧施工用房距离基坑最近仅1.5m左右，无放坡条件，采用排桩支护。 （4）电梯井坑中坑深度较深，达2.25m，需采用搅拌桩支护。 【基坑支护计算】 复合式土钉墙计算；水泥搅拌桩重力式挡墙计算；围护桩计算。采用理正深基坑软件计算。 15张图纸，含设计说明及计算书、计算模型，编制于2010年。

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大坝围堰设计，主要以重力式围堰形式，适用于诸多地区，为大坝围堰设计提供参考。

拟建向峨乡场镇统建及自建区位于都江堰市向峨乡，该工程为场镇改造重建工程。拟建物为11栋1-4F商住楼，1栋1-2F博物馆拟采用框架结构、独立基础。

燕云电站位于四川省阿坝藏族羌族自治州松潘境内的岷江河右岸一级支流热务沟梯级开发的第一级，该电站工程的主要任务是发电。

本资料重力式挡土墙细部尺寸验算，从墙 高H（米）、埋土深度h(米）、墙背填料γ容重（kN/m3）、内摩擦角￠(°)等项来计算工程量，可供下载参考。

我管段范围内的的挡墙主要为路堑重力式挡土墙，采用C30混凝土灌注。墙胸、背坡率1：0.25，挡墙高度大于等于4m时，路堑开挖挡墙顶标高后，应分层开挖，并及时采用土钉支护。

重力式无阀滤池是一种利用水力学原理，通过进出水的压差自动控制虹吸产生和破坏，实现自动运行的滤池，广泛应用于中小型水厂和给水工程。进水分配槽：用于均匀分配进水。 虹吸上升管和下降管：用于形成虹吸，控制水流方向。 滤料层：通常使用石英砂，分三层布置，用于过滤原水。 承托层：支撑滤料，防止滤料流失。 冲洗水箱：储存过滤后的水，用于反冲洗。 虹吸辅助管和破坏斗：辅助虹吸形成和破坏虹吸。

重力式无阀滤池是一种利用水力原理自动运行的滤池，其结构设计巧妙，无需手动操作阀门即可完成过滤和反冲洗过程。重力式无阀滤池因其自动化程度高、操作方便、运行可靠等优点，广泛应用于中小型水厂和给水工程。

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某重力式挡墙结构详图 　　图纸包括： 　　挡墙转角处理、挡墙排水剖面图、挡墙立面及伸缩缝、挡墙剖面结构图共3张图纸。 　　

本文采用GEO5 重力式挡土墙设计模块对陕西某沙坑回填工程的重力式挡土墙设计进行了分析验算，验算结果表明，在此场地条件下采用的超高重力式挡土墙取得了很好的支挡效果。采用超高重力式挡土墙依然能得到很好的支护效果和经济效益。包括的内容有：工程概况、验算操作流程、验算结果分析，供设计师们下载。

重力式无阀滤池S775.....................................................

本图纸为:各式重力式挡墙设计CAD图集 内容包括: 重力式挡墙设计图集 设计精准全面，内容详实，可供设计师参考

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2.1 工程地理位置 本工程位于XXXX岛，距现有港区10km.。码头工程选择在XX岛西端规划北起第四个泊位，码头布置在水深13.5m左右，距离岸边约680m，码头走向为1440~3240，码头轴线走向和该水域的涨、落潮流向及强浪向夹角小，基本小于90。 2.2 工程项目内容和范围 （1）本次招标的工程内容包括码头、护岸、围埝、开山回填。 （2）由其他承包商负责实施的工程： ①港池和码头基槽上部疏浚施工。 ②回填陆域软基处理和堆场道路工程。 2.3 码头、护岸、围埝结构概述 （1）码头结构 本工程为10万吨级的铝矾土、煤炭散货码头工程，码头水工结构设计按15万吨级散货船型考虑。根据工程区域的地质条件，码头采用重力式结构，沉箱为钢筋混凝土矩形沉箱。沉箱主尺度为：20.8×14.0×20.5m（长×宽×高），单个沉箱重2600t左右，共采用30个沉箱。箱内抛填中粗砂，沉箱顶标高为0.8m。沉箱顶部安放预制混凝土盖板，上部为现浇混凝土胸墙，沉箱后设抛石棱体，其后回填开山石。沉箱以下为抛石基床结构，采用10~100kg块石。沉箱间设倒滤井。 码头设2000KN系船柱，共计14套。码头防撞设备选取1700H鼓型橡胶护舷（一鼓一板，高反力型），共计26套。 码头门机前轨道置于码头胸墙上，距码头前沿3.0m，后轨道梁置于沉箱顶部的轨道梁基础上。轨道梁为矩形断面，断面尺寸（宽×高）1.5×1.9m.。 移动漏斗轨道梁设两条，均采用倒T型弹性地基梁结构，靠陆侧的移动漏斗轨道梁因考虑远期卸船机荷载断面稍大。 门机及移动漏斗轨道梁长度318.0m。 （2）护岸、围埝结构 西北侧围埝（1-1断面）堤心石采用回填开山石，护岸堤心采用10~100kg块石，外侧采用600mm厚50~100kg垫层石，护面采用2.0t扭王字块体，坡度1：1.5，坡顶高程5.8m。 西北侧护岸南段（2-2、3-3断面）护面采用6.0t扭王字块体，垫层块石200~300kg。护底块石为50~100kg块石。堤心内侧设二片石及混合倒滤层。顶部设浆砌块石档浪墙，墙顶高程8.0m。 西南侧围埝（4-4~9-9断面）不设置档浪墙，堤顶高程5.8m。护面采用2.0 t扭王字块体，下铺设600mm厚100~200kg垫层石，棱体块石重200~300kg。 西护岸采用（12-12、13-13断面）堤心采用10~100kg块石。外侧采用950mm厚200~300kg垫层块石，护面采用6.0t扭王字块题。顶部设浆砌块石档浪墙，墙顶高程8.0m。 东护岸采用（14-14~15-15断面）堤心采用10~100kg块石。外侧采用600mm厚50~100kg垫层块石，护面采用2.0t扭王字块体。 临时围埝（10-10、11-11断面）堤心石采用开山石结构。 2.4 主要工程数量 序 号 工 程 项 目 单 位 数 量 一、 码头工程 1 基槽挖泥 m3 568972 2 基床抛石 (10~100kg) m3 40980 3 基床夯实 m2 12143 4 基床整平 m2 12000 5 沉箱预制 C35F300, C45高性能 m3/个 32593.32/30 6 沉箱安装 个 30 7 沉箱内抛砂（中粗砂） m3 138553.38 8 现浇胸墙混凝土 C35F300 m3 6932.64 9. 沉箱盖板预制、安装 C35F300 m3/块 3467.14/450 10 沉箱后抛石棱体（10~100kg） m3 151682.41 11 回填开山石 m3 128919.00 12 现浇轨道梁砼C35F300 m3 2928.21 13 现浇轨道梁基础砼C35F300 m3 1431.35 14 素砼垫层C15 m3 165.83 15 碎石基床 m3 3223.74 16 高强连锁块C50 m2 11102.99 17 中粗砂垫层 m3 555.15 18 水泥稳定碎石 m3 4996.34 19 石灰、粉煤灰碎石 m3 2775.75 20 沉箱间混合倒率层2~7cm m3 7758.28 21 现浇护轮坎砼C35F300 m3 25.56 22 1700H橡胶护舷 套 26 23 系船柱（2000KN,1500KN） 套 14 24 钢轨（QU100） m 1272 序 号 工 程 项 目 单 位 数 量

2.本桥上部采用3×10米预应力混凝土空心板，下部桥墩采用双柱式桥墩，桩基础，桥台采用双柱式桥台。 　　3.设计荷载公路Ⅱ级，地震动峰值加速度为0.2g。 　　4.桥面横坡1.5%由桥面铺装厚度100～160mm形成，桥面铺装采用C40W6混凝土。 　　5.本桥在桥台位置处各设一道GQF-C20伸缩缝，支座采用GYZ175×42mm板式橡胶支座,共计72块。 　　6.本桥在上下游各15米范围内护坡，总长为30米，护坡采用400mmM7.5浆砌片石+300mm砂砾垫层。 　　

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桩 柱 式 桥 墩 抗 震 计 算 V4.0，桩柱式桥墩抗震计算，希望可以帮助到大家，欢迎下载

针对目前重力式挡土墙抗滑稳定性计算方法中存在的缺陷，将挡土墙人土部分划分成小网格，遍历搜寻出抗倾覆稳定系数最小的点，此点就是挡士墙的实际倾覆转动点所在的位置，根据此转动点的位置，将挡墙两侧的土体划分 ．成四个部分分别计算各部分土压力，再结合墙底与地基土摩擦力的分析，推导出改进的墙体抗滑动稳定系数的计算公式。还通过改变墙体的几何参数，分析了最小抗倾覆转动点的位置和墙体抗滑稳定性系数随墙体宽度、挡土墙人土深度等的变 ／化规律。