静力弹塑性和动力弹塑性分析方法在结构抗震分析中的应用_张洪伟

绍了开展弹塑性时程分析研究的必要性、现代集团结构分析与设计研究学科中心开展此项研究的情况，并结合实际工程阐述了在计算分析过程中需要重点注意的几个具体问题及一些工程感受，最后展望了今后开展工作的方向。

基于动力弹塑性分析，介绍了三个大跨度场馆的大震下安全度评价和优化设计，通过对核心筒和钢构件截面的优化，形成合理的结构破坏模式，达到节省钢材并减少剪力墙和主要受力构件在大震下塑性屈服的目的。大震下动力弹塑性分析不仅为第二阶段设计提供了验算手段，同时也为第一阶段结构设计优化提供了依据。

真实反映地震作用的频谱、峰值、持时等。真实反映结构的弹塑性和各界振型贡献。

介绍了运用midas Building 程序对某超高层框筒结构进行动力弹塑性分析，总结了midas Building 程序进行弹塑性分析的 主要技术参数。通过与弹性分析进行对比，说明弹塑性分析更能反映实际情况，能对结构的抗震性能给出更合理全面的评价，并 对工程设计给出指

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　对静力弹塑性分析中涉及到的包括等效单自由度体系的建立、等效粘滞阻尼的确定以及性能点的求 解等理论问题进行了证明和探讨,指出了应用ETABS 和PUSH 程序进行分析的优缺点。在文[2 ]的基础上,进 一步阐述了在ETABS 程序中利用等效柱代替墙进行弹塑性分析的方法。

本资料为工程结构抗震分析--静力弹塑性分析法，主要内容： 1. 传统抗震设计理论 2. 基于性态的抗震设计理论 3. 地震设防水准 4. 结构抗震性态目标 5. 抗震性态目标矩阵 6. 性态抗震设计理论 7. 结构抗震性态评估 8. 基于性态的抗震设计方法

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基于弹塑性分析的结构性能设计方法探讨

以振动台试验为基础,利用ABAQUS软件对试验原型进行了抗震模拟,根据模拟出的砌体模型损伤云图及相应受拉损伤参数(DAMAGET)值,判断砌体结构的裂缝位置和破坏程度。通过对比弹塑性时程分析数据与试验结果,验证了有限元模型各参数设置的合理性。建立三个有限元模型,比较模型间损伤参数值和结构的层间位移角,研究构造柱及材料强度对砌体结构抗震性能的影响。结果表明:应力集中的洞口附近首先出现受拉损伤,而构造柱的设置可延缓其发展,此外,材料强度对结构刚度产生的影响较大。

midas gen静力弹塑性分析资料，适合初学者，从结构设计到静力弹塑性分析的步骤很详细，希望对大家有所帮助。

本资料为均布载荷作用下简支梁弹塑性分析，主要内容： 知识回顾 梁和梁的纯弯曲 应力函数法在纯弯曲中应用 均布载荷作用下梁的弹塑性弯曲基本理论方程 LOREM IPSUM DOLOR 实例：梁在均布载荷作用下的弹塑性弯曲分析 弹塑性力学与材料力学的区别 均布压力作用下简支梁ANSYS实例分析 平面问题实例总结

应我国高层、超高层建筑发展需要，我们对建筑结构弹塑性动力反应分析软件进行了探索研究，在“高层建筑结构空间有限元分析与设计软件/CDEF”的基础上，开发了一套简单实用的建筑结构弹塑性动力、静力分析软件FGHC。

本文依据大量实际工程弹性，弹塑性动力时程分析实验，探讨了时程分析方法中地震波的离散性。

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用SAP2000对一幢五层异形柱框架结构进行静力弹塑性分析和抗震性能评价,结果表明:该方法可从层间位移角、塑性铰分布及变形等方面对结构进行综合的量化评价,并能揭示出结构在罕遇地震作用下的薄弱环节,是实现基于性能设计的有效方法。

利用 S A P2000 软件的静力非线性分析方法 ( p u s hove r) 中自定义侧向力分布的功能 , 模拟钢丝绳的不断增加的拉力 ( 最后达到断绳荷载 ) , 同时计算中考虑钢井架的几何及材料非线 性 , 求得钢井架的极限承载力 ; 建立钢井架在钢丝绳拉力作用下的荷载 - 位移 ( 杆件内力 ) 曲线 , 为钢井架优化设计提供帮助 。 　　

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为提高ABAQUS在超高层建筑动力弹塑性模拟方面的适用性问题,提高ABAQUS的建模、计算效率及应用的灵活性,基于塑性损伤力学理论独立开发了适用于混凝土梁柱纤维模型的混凝土一维拉压循环加载材料模型。

长沙远大天空城市主楼高度 838m（结构高度 727.2m），采用密柱深梁框架构成的束筒结构体系，主体结构采用纯钢结构。为了研究结构在罕遇地震作用下的变形形态、构件塑性及损伤情况以及整体结构的弹塑性行为，寻找结构的薄弱层或薄弱部位，从而对其抗震性能进行评价，采用 ABAQUS 软件对主楼结构进行了罕遇地震作用下的动力弹塑性时程分析。分析结果表明，罕遇地震下结构层间位移角满足要求；主要构件基本保持弹性工作状态，满足预定的抗震性能目标要求；整体结构基本处于弹性状态，满足规范的要求，表现出良好的抗震性能。

总结分析国内外地震波研究成果，结合中国相关规范，提出地震波选取原则：根据结构动力特性、反应谱曲线初选地震波，对结构进行弹性时程分析；然后对其分析结果依据振型分解反应谱法基底剪力的“下限”要求以及波的离散性筛选地震波，确定动力弹塑性时程分析的地震波；最后对弹塑性分析计算过程及结果进行分析判断，确保分析结果真实可靠 ．理论分析和具体工程实例表明，利用这一原则选取地震波，概念比较清晰，实施相对简单，有利于在结构动力弹塑性分析过程中迅速选择合适的地震波．

深圳平安金融中心塔楼动力弹塑性分析_杨先桥:深圳平安金融中心主塔楼地上118 层，塔尖高度660m，结构高度597m。将主塔楼ETABS 模型转为SAP2000 模型后，

本文档为连体结构动力弹塑性分析报告-使用midas-building，包括：1.连体结构动力弹塑性分析报告-使用midas-building 2.弹塑性动力时程分析结果的分析 3.结构弹塑性发展历程及抗震性能总结等。

罕遇地震弹塑性静、动力分析

本资料为基于ABAQUS的悬臂梁的弹塑性弯曲分析，目录： 1. 问题描述 2. 理论分析 3. 有限元分析 3.1 有限元模型 3.2 材料属性定义 3.3 分析步的定义 3.4 载荷施加和边界条件 3.5 网格划分 3.6 结果及分析 4.总结

采用了弹塑性纤维单元模拟钢筋混凝土梁、柱杆件, 通过材料应力-应变本构关系对截面动态积分, 直接得到构件刚度及恢复力特性, 提出了适用于该模型的计算方法和相应的钢筋和混凝土材料单轴应力-应变本构关系。并应用通用有限元软件ABAQUS 对钢筋混凝土悬臂柱及钢筋混凝土框架进行了拟动力反复加载计算, 并与试验结果进行对比分析。

特别不规则的建筑、甲类建筑和表5.1.2-1所列高度范围的高层建筑，应采用时程分析法进行多遇地震下的补充计算，可取多条时程曲线计算结果的平均值与振型分解反应谱法计算结果的较大值。

该结构为 15 层框架) 剪力墙结构, 层高均为3. 6m, 其结构平面如图10 所示。以 5层为一个标准层。下面5 层柱混凝土标号为 C35, 梁混凝土标号为 C30, 柱截面为 0. 7m @ 0. 7m, 沿横向边跨梁截面为 0. 4m @ 0.65m, 中间跨横向梁及纵向梁截面为0. 4m @ 0. 45m, 横向墙厚0. 25m, 混凝土标号C35; 中间 5层柱混凝土标号为C30, 梁混凝土标号为 C25, 柱截面为 0. 6m @ 0. 6m, 沿横向边跨梁截面为 3m@ 0. 65m, 中间跨横向梁及纵向梁截面为0. 3m @ 0. 45m, 横向墙厚 0. 20m, 混凝土标号为 C30; 上面 5 层柱混凝土标号为 C25, 梁混凝土标号为C20, 柱截面为 0. 6m@ 0. 6m, 沿横向边跨梁截面为 3m @ 0. 65m, 中间跨横向梁及纵向梁截面为0. 3m @ 0. 45m,横向墙厚 0. 16m, 混凝土标号 C25。整个纵墙厚度均为0.16m。所有柱、梁截面受力主筋选用二级钢筋, 抗剪钢筋为一级钢筋。

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本文概述了现有的弹塑性分析方法即静力和动力弹塑性分析方法，并比较了其优缺点。同 时，应用大型有限元软件ABAQUS 对西昌某超高层建筑进行了动力弹塑性时程分析，对动力弹塑性 时程分析方法在高层、特别是在超限高层分析中的推广和应用提供了有益的参考和借鉴。

此例题将介绍利用MIDAS/Gen做动力弹塑性分析的整个过程，以及查看分析结果的方法。 此例题的步骤如下: 1. 简要 2. 设定操作环境及定义材料和截面 3. 用建模助手建立模型平面 4. 生成框架柱 5. 楼层复制及生成层数据文件 6. 定义边界条件 7. 输入楼面荷载 8. 定义结构类型 9. 定义质量 10. 定义配筋 11. 定义及分配铰特性值 12. 输入时程分析数据 13. 运行分析 14. 查看结果

本资料为Abaqus显式动力弹塑性分析技术在建筑结构领域的应用，主要内容： 1. 从动力时程积分法看显式与隐式算法的不同 1.1 Newmark隐式积分法 1.2 拉格朗日显式积分法 1.3 隐式积分法的优势与劣势 1.4 显式积分法的优势与劣势 1.5 弹塑性动力时程分析选择显示方法的必然性 2.弹塑性动力时程分析中各类软件的应用现状 2.1 隐式积分法的代表：Ansys，Sap2000，Midas 2.2 完全显示积分法的代表：LS－Dyna 2.3 前期隐式静力分析＋后期显示动力时程分析：Abaqus Standard＋Explicit 3. 弹塑性动力时程分析对高端计算软件的能力要求 3.1 带混凝土弹塑性损伤模型的梁单元和壳单元 3.2 同时具备隐式和显式分析能力，且所采用单元可顺利实现显隐间的内力与刚度传递 4. 广州数力顾问有限公司在应用Abaqus进行弹塑性分析中所作的工作

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对理想的框架-核心筒结构双重抗震防线破坏模式进行剖析，提出“适度设防、合理破坏”的双重抗震防线控制目标，明确目标内涵的要点。提出一种“伪弹塑性”分析方法的思路和操作步骤，通过该方法可以得到框架-核心筒结构满足双重抗震防线性能的外框柱承载能力需求。基于此，提出“一种新的二道防线设计方法”，该方法无需控制外框柱按照刚度分配的地震剪力比例，而是直接采用一种精确的截面和配筋设计方法即可实现二道防线的性能要求。最后通过一个案例初步验证了新方法的有效性。

回顾与总结了结构在大震作用下的非线性动力反应分析成果,包括结构整体分析模型,构件单元模型,恢复力模型以及运动方程的求解等问题。基于平面杆系模型,针对结构在多遇及罕遇地震下的弹塑性时程响应计算结果及其与现行规范设计结果的对照,对今后结构非线性抗震设计提出了建议。

主要内容 0、概述 1、动力弹塑性分析目的与分析方法 2、结构抗震性能评价指标 3、施工过程计算 4、动力特性计算 5、罕遇地震弹塑性动力时程分析 5.1地震波选取 5.2各地震波组分析结果汇总 5.3US106波X主方向下核心筒损伤情况 5.4US106波X主方向下框架构件性能评价 6、结论

已知条件如下： 从一层到6层，刚度(Kn/mm): 583.970 583.264 583.264 474.254 474.254 454.756 屈服位移：(mm) 14.3 12.2 12.5 10.1 9.1 8.4 各层重力代表值：(KN) 10360 9330 9330 9330 9330 6130 受eicentro地震波（1940年，南北方向，可从论坛上下载论坛上的峰值为341.7），峰值0.40g，，求各层层间位移。 阻尼比取为0.05。 以周福霖为代表的研究团体得出结果如下： 各层位移（从一层到6层）(mm)(层间位移) 36.5 40.6 14.8 60.4 19.1 7.69 我编的程序的运行结果如下：(mm)层间位移 35.1 47.5 15.5 68.9 18.5 7.56 各层位移(相对地面的楼层位移)(MM)从一层到6层) 35.1 66.2 81.2 138.6 153.3 156.2

惠州合生国际大酒店为超 级高度的超限高层建筑 设计中利用 进行了罕遇地震下的动力弹塑性时程 分析 研究了结构在实际地震作用下出现的破坏模式和塑性发展特点 对结构的抗震性能作出较合理的全面评价 发现并了解 结构的抗震薄弱部位 最后为加强结构整体抗震能力提出若干建议和措