不同品种纤维对混凝土抗渗透性能的影响

本资料为某工程混凝土抗渗性能检测报告，目录齐全，内容完整，可供下载使用

本工程为中德合资年产5000吨粘胶长丝工程—纺丝车间。该工程局部四层，框架结构，建筑面积为12418.52㎡，长107.67m，宽100.47m，属一类工业厂房。纺丝车间内有一钢筋混凝土地坑，混凝土标号为C30,抗渗等级为P6，该地坑长40m,宽20 m,深6m.

本资料为：JGT 349-2011 硅改性丙烯酸渗透性防水涂料，内容详实，可供参考。

在混凝土中添加各种掺和料如粉煤灰、矿渣、硅灰等，还有在混凝土中添加各种外加剂如减水剂、引气剂、膨胀剂等。除此之外，还有人采用两掺或三掺的方式，即将活性混合材与外加剂同时掺入混凝土中以提高混凝土的抗渗性能。

混凝土抗渗性能试验报告，设计详实，供设计师参考。

接通电源，在抗渗仪储水槽中注满饮用水，将6只进水阀和1只泻水阀关闭，将电接点压力表中红色上限指针调到小于红色指针所指值的0.05MPa处，启动抗渗仪，观察指针，指针应平稳的到达红色指针所指处，此时抗渗仪应自动停止加压。

通过三榀单层双跨体外预应力混凝土框架结构试验研究，对比分析了中柱失效后体外预应力混凝土框架与非预应力混凝土框架连续倒塌的破坏全过程。

本资料为某设施工程混凝土抗渗性能试验报告，目录齐全，内容完整，可供下载使用

该隧道洞口（进口）围岩级别为Ⅳ级，岩性为强风化下带～弱风化玄武岩为主，岩石柱状节理很发育，岩质较硬，完整性差。隧道洞口（出口）隧道围岩级别为Ⅳ级岩性为强风化下带～弱风化玄武岩为主，岩石柱状节理很发育，岩质较硬，完整性差。隧道K26+295～K26+349段围岩级别为Ⅲ级，岩性为弱风化玄武岩，属硬质岩，岩石柱状节理较发育，裂隙块状结构～镶嵌碎裂结构，节理裂隙面结合一般，岩质硬～坚硬，较完整。K26+504～K26+540段围岩级别为Ⅲ级，岩性为弱风化玄武岩，属硬质岩，岩石柱状节理较发育，裂隙块状结构～镶嵌碎裂结构，节理裂隙面结合一般，岩质硬～坚硬，较完整。K26+349～K26+504段围岩级别为Ⅱ级，岩性为弱风化、微风化玄武岩，属硬质岩，岩石柱状节理不发育，块状整体结构岩体，较完整。

通过引入不同型号和掺量的钢纤维，着重研究其对C25地坪混凝土工作性能、力学性能、弯曲韧性和抗冲击性能的影响规律和作用机理。

本资料为(门窗)幕墙抗渗漏淋水试验记录，目录齐全，内容完整，可供下载使用

本资料为水泥混凝土抗渗试验记录（一），目录齐全，内容完整，可供下载使用

摘要：通过分析聚丙烯纤维混凝土的防水机理，说明在混凝土中掺加适量的聚丙烯纤维能有效地提高混凝土材料的抗裂防渗性能

本资料为某基础设施工程混凝土抗渗性能试验报告，目录齐全，内容完整，可供下载使用

装配式结构存在大量的混凝土结合面,而结合面处混凝土的粘结强度与密实性均低于整体现浇混凝土,为研究混凝土结合面的抗渗性能,考虑现场后浇混凝土前结合面是否清理与是否洒水湿润等施工情况,设计制作了包括4种清理状况的混凝土叠合试件,再钻取芯样加工为混凝土抗渗试件,研究结合面清理状况对其抗渗性能的影响。

本文讲述了反渗透制水原理，结合膜组件内部结构详细描述了反渗透制水流程，并介绍了反渗透应用工艺流程及主要设备，同时着重分析了反渗透性能影响因素。

本文针对水工混凝土表面损坏特点，采用聚丙烯纤维和新型玄武岩纤维配制了纤维高强修复砂浆，进行了修复砂浆物理力学性能、抗冲磨性能及耐久性的试验研究。

聚丙烯纤维是一种新型的混凝土增强纤维，被称为混凝土的“次要增强筋”，适用于路面桥面、衬里护壁、地坪等工程部位，近几年在我国市政、公路和建筑工程中已有较多应用

通过对不同约束比情况下的27个圆形、正方形倒圆角及正方形改椭圆形截面的混凝土柱经纤维材料包裹后的轴压短柱试验，证实了圆形与椭圆形截面柱能较好地利用纤维材料的抗拉能力，可获得良好的加固效果、证实了纤维包裹混凝土轴压全过程曲线也分为三个阶段，这是约束混凝土的特点。最后文章还讨论了纤维包裹加固柱的破坏性质和抗力设计指标等取值问题。

我公司承建的济南市第二生活垃圾处理厂工程，位于济南市孙耿镇高家村西南角，占地700余亩，工程总投资9.3亿元人民币，工期18个月，日处理垃圾能力2000吨，是我国北方目前最大的一次性建成的垃圾焚烧发电项目。

本资料为土装修(门窗)幕墙抗渗漏淋水试验记录，目录齐全，内容完整，可供下载使用

JGT249-2009 混凝土抗渗仪

受设计、施工、使用在内的各种因素的影响，混凝上结构不可避免的产生并存在着 各种损伤及缺陷，为此需进行加固和修复，碳纤维外贴片材加固技术(CFRP)是其中重 要的方法之一。本文在己有研究基础匕共进行了34根混凝土梁的试验研究，研究内容 包括碳纤维布加固损伤混凝土梁受弯性能、预应力碳纤维布加固损伤混凝仁梁受弯性能、 碳纤维布加固损伤混凝1几梁受剪性能等。在试验研究的基础上，对加固梁受弯承载力、 刚度、裂缝宽度以及受剪承载力计算方法进行了理论研究。

为了解HRB600级钢筋钢纤维高强混凝土柱的受压性能，推动高强钢筋和高强混凝土的工程应用，进行了3根混凝土强度等级为C80、截面尺寸为600mm×600mm、不同偏心距的HRB600级钢筋钢纤维高强混凝土柱的受压试验，分析了其破坏特征、变形能力和材料应变发展规律，并与相应的HRB600级钢筋高强混凝土柱受压试验结果进行了比较。

钢板-钢纤维混凝土组合桥面板为解决正交异性钢桥面板疲劳问题的有效途径，研究了组合桥面板的轴拉性能、抗裂性能

混凝土是一种多孔性材料，在拌制混凝土时为了得到必要的和易性，加入的拌和水总要多于水泥的水化水，这部分多余的水便以游离水的形式滞留于混凝土中，形成连通的占有一定体积的毛细孔，这种孔隙中的自由水就是导致混凝土遭受冻害的主要原因。

为了改善环氧树脂浸渍后的纤维柬与混凝土之间沿纤维束径向的黏结性能，通过对薄板试件进行四点弯曲试验，研究了对纤维束表面进行黏砂处理、在混凝土中掺加短切聚丙烯纤维及在纤维编织网上挂U 型钩等措施的影响．结果表明：这3种措施都有助于提高纤维柬与混凝土之间沿纤维柬径向的黏结力，从而提高保护层混凝土的抗剥离能力，最终提高构件的承载性能；黏细砂网的增强效果优于黏粗砂网；聚丙烯纤维掺量略低于1．0 kg／m。的效果较好；加入U 型钩的试件承栽能力提高明显．

对采用外粘玻璃纤维布加固震损柱的抗弯性能和抗震效果进行了专门研究。共有11 根柱进行了低周反复 荷载试验, 其中3 根在原始状态下进行试验以确定其破坏模式, 另8 根柱预裂后粘贴玻璃纤维布进行修补加固后 进行试验。试验结果表明, 未加固柱的强度和延性都比较低, 加固后柱的抗弯能力显著提高, 变形性能明显改 善。在试验研究的基础上, 作者提出了加固柱抗弯承载力的计算方法, 试验结果和计算结果吻合良好。

通过将一定量的乳化沥青和粗集料(天然粗集料或再生粗集料)一起进行搅拌，从而改善粗集料表面的黏结性能；在水泥、水、天然砂、粗集料配合比一定的情况下，添加再生橡胶颗粒或再生钢纤维橡胶颗粒，然后通过改变再生粗集料取代率来研究再生混凝土的轴心抗压性能和破坏特征。

研究高温对不同钢纤维掺量的钢纤维混凝土抗拉、劈拉强度的影响结果，对影响机理进行了简单的分析。试验结果表明：钢纤维混凝土高温后的抗压、劈拉强度随所受最高温的升高而缓慢下降，400℃以后下降稍快。与素混凝土相比，其残余强度率分别可提高30％和20％左右。采用有限元软件ANSYS对混凝土加热过程中的温度场与应力场进行分析，提出了混凝土高温下开裂损伤判据。

通过对3根抗剪不足的混凝土圆截面短柱的拟静力试验，不仅验证了横向包裹的碳纤维布能提高短柱的抗剪承载力，改善混凝土的变形性能，从而提高短柱的抗震性能，同时验证了具有一定破损的额度按住经碳纤维布强约束加固后，同样具有良好的抗震性能，文章最后对碳纤维布加固短柱的延性提高机理进行了分析。

预应力混凝土梁_柱子结构抗连续倒塌性能试验研究 预应力混凝土梁_柱子结构抗连续倒塌性能试验研究

本文总结了国内外几类混凝土(包括普通混凝土、高强混凝土、轻骨料混凝土、纤维混凝土、再生混凝土等)框架节点抗震性能的研究成果,分析了各类型混凝土节点变形、延性与耗能的特点与影响因素,介绍了国内外提出的各类型混凝土节点抗剪承载力计算公式,可供混凝土节点进一步研究参考。

本项目在超高层建筑设计中， 异形截面钢管混凝土柱被广泛应用， 但是对钢管混凝土异形柱的研究相对匮乏，相关设计规范较少。

C40抗渗混凝土配合比设计计算过程，为现场施工人员提供抗渗混凝土计算的原理

北京木樨园体校游泳、跳水训练房总建筑面积7921.24m2，结构为大跨度现浇框架，游泳池屋 面结构为净跨27m，总长62m的无粘结预应力大梁上盖大型屋面板；跳水池屋脊为钢架、大型屋面 板和局部现浇板。训练房内设有3个国际标准池，分别是50m游泳池、花样游泳池和10m跳台跳水池 ，其中50m游泳池规格尺寸为50.1m×21.08m（内空尺寸）。考虑到池内排水需要，池中间设有400 mm×300mm的排水沟，池底由南北两边向中间排水沟找坡。池底结构顶面标高为-2.18m~-2.68m， 底板厚度500mm，配有Φ16@150双向双层钢筋网片；池壁宽度下大上小，尺寸为300~200mm，配有 Φ12@150双向双层钢筋网片；池壁顶部挑檐结构面层标高-0.07m，与首层挑台相平，池内四大角 及边角局部采用钢筋下筋加强。

要：为探讨砂岩粒度对力学行为和渗透特性的影响，利用 MTS815 Flex Test GT 岩石力学试验系统，对取自同一工程的粗粒砂岩、中粒砂岩和细粒砂岩进行常规三轴试验和三轴压缩全过程渗透试验。研究表明：随着粒度减小，砂岩抗压强度及抗剪强度参数 c 和 φ 均增大；渗透水压作用下砂岩强度降低 5.15%～24.66%。