轴心受压构件的弯曲屈服

带翼缘十字形截面构件轴心受压时,极有可能发生扭转失稳。对于此类构件的扭转失稳,相关研究相对较少,设计时很容易被忽略,在工程应用时存在安全隐患。采用有限元方法,计入残余应力的影响,对带翼缘十字形轴心受压构件的失稳承载力进行了研究,考察了初始扭转角、扭转长细比、翼缘宽度、腹板高度、腹板厚度等参数对带翼缘十字形截面构件扭转失稳承载力的影响。结果表明:带翼缘十字形截面轴心受压构件在扭转失稳后不具备后屈曲性能;初始扭转会加速截面塑性区的发展,降低截面的刚度;在给定初始扭转缺陷和残余应力的前提下,构件的扭转失稳极限承载力仅与扭转长细比λω有关,与翼缘宽度、腹板高度、腹板厚度等几何参数没有直接关系。

大量水下工程的建设，对于水下不分散混凝土的材料性能和配筋梁构件的抗弯性能，国内外已有研究，但是对于水下不分散混凝土柱的受压性能，还未见报道。本文完成了水下不分散混凝土短柱的轴心受压实验，研究了受力性能，主要包括柱的破坏形态和承载能力等，并与普通混凝土柱进行了对比实验。基于实验结果的分析，探讨了现行规范中针对普通混凝土柱的计算方法对水下不分散混凝土柱的适用性。

为研究不锈钢圆管柱轴心受压构件的整体稳定承载性能,对9根奥氏体型和10根双相型热轧不锈钢圆管柱进行了整体稳定轴心受压试验。根据试验前测量得到的试件的几何初弯曲和试验过程中得到的荷载初偏心,分析了不锈钢构件的失稳模态和整体稳定性能承载能力。将试件的试验结果与现行《欧洲不锈钢结构规范》和CECS410∶2015《不锈钢结构技术规程》的计算结果进行了对比,结果表明:两本规范对奥氏体型和双相型不锈钢稳定承载力计算结果较试验结果均偏于保守,且双相型不锈钢构件的保守度更加显著。 基金：北京市优秀人才培养资助项目(拔尖自然科学)(2017000026833ZK26)； 国家自然科学基金创新研究群体项目(51421005)；

通过分析建筑物混凝土构件火灾后的受损程度，提出采用自密实混凝土增大截面法加固轴心受压柱的加固方案，并详细介绍了其加固方案以及加固施工工艺的流程和特点，以指导类似火灾后建筑物混凝土构件加固工程。

为了研究这种新型组合柱的受力性能，对9个焊接普通H型钢部分包裹混凝土组合短柱进行了轴压试验，试验主要考虑禽钢率、翼缘宽厚比、横向系杆间距等对柱子的极限承载力的影响。通过分析得出，在不同含钢率下，影响PEC短柱承载力的因素。同时含钢率大小直接影响柱极限承载能力。

对8 根参数不同的矩形钢管混凝土短柱进行了轴心受压试验,分析了试件的破坏形态,基于线性莫尔强度准则提出了一个轴心受压矩形钢管混凝土短柱极限承载力计算 公式,并用其他文献的试验成果对其进行了验算. 结果表明,所得计算结果与试验数据吻合,可为工程设计提供参考. 通过比较,验证了按照《矩形钢管混凝土结构技术规程》(CECS 159 :2004) 提供的轴心受压短柱承载力计算公式进行设计,其结果是安全可靠的.

在钢筋混凝土现浇结构的施工过程中,扣件式钢管支撑架作为模板支架是当前应用最为广泛的一种模板支撑体系。当前这种支撑体系的竖向立杆均以单个步长作为杆的计算长度,将横向钢管的弹性支撑作用基本简化为固定铰支约束作用,这与扣件式钢管的工作特性有较大出入。为此用稳定理论分析了横向支撑作用对立杆稳定的影响。

圆形截面偏心受压构件配筋计算

本资料为：矩形截面偏心受压构件（亲测可用），内容详实，可供参考。

对不同强度等级的砼、不同直径的圆钢和变形钢肪村成的18根煤矸石砼轴心受拉构件裂

本资料为圆形截面偏心受压构件配筋计算，从计算弯距、计算轴力、混凝土级别等项来计算工程量，可供下载参考。

采用蒙特卡罗方法研究了钢管混凝土短柱轴心受压承载能力的概率分布问题。由回归分析抽样结果，得到了不同套箍系数下钢管混凝土短柱轴心受压承载能力的均值与方差。K．S检验表明，钢管混凝土短柱轴心受压承载能力的概率分布不拒绝正态分布，所建立的概率分布模型可用于简化钢管混凝土柱的可靠度指标计算。

本资料为钢筋混凝土轴心受压桩正截面受压承载力计算表格Excel，主要内容见下方预览图：

多层建筑不等强度混凝土轴心受压柱承载能力计算

三面高温时高强混凝土轴心受压柱强度和变形试验研究三面高温时高强混凝土轴心受压柱强度和变形试验研究

主要内容： 一、基本资料 二、配筋计算 三、计算结果

《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）（简称混 凝土规范）第7.8.1 条规定，配置间接钢筋的混凝土构件，其局部受压可按公式7.8.1-1 计算。工程设计中，配置间接钢筋的情况多出现在预应力混凝土钢筋的锚头区域，普通钢筋混凝土构件（如钢筋混凝土柱与基础的交接处等）一般都不配置间接钢筋。对于未配置间接钢筋的混凝土构件，应按混凝土规范附录A 第A.5.1 条的要求，按素混凝土构件验算其局部受压承载力。

本软件为：钢筋混凝土矩形截面偏心受压构件设计，可供参考。

对碳纤维布约束的钢筋混凝土柱进行了轴压性能试验，研究了混凝土强度、碳纤维布的包裹方式及碳纤维布抗压强度等因素对约束钢筋混凝土柱的极限承载力及变形等力学性能的影响，在混凝土强度较低的情况下，采用高强一级碳纤维布加固效果较好，在相同碳纤维布体积加固率的条件下，采用全包碳纤维布约束混凝土的加固方式比间隔包裹碳纤维布条带效果更好。

本文档为偏心受压构件承载力计算例题（PPT，15张），包括：例1：某偏心受压柱，截面尺寸b×h=300×400 mm，采用C20混凝土，HRB335级钢筋，柱子计算长度lo=3000 mm，承受弯矩设计值M=150kN.m，轴向压力设计值N=260kN，as=asˊ=40mm，采用对称配筋。求纵向受力钢筋的截面面积As=Asˊ。 例题2： 某偏心受压柱，截面尺寸b×h=300×400 mm，采用C20混凝土，HRB335级钢筋，柱子计算长度lo=3000 mm，承受弯矩设计值M=150kN.m，轴向压力设计值N=260kN，as=asˊ=40mm，采用对称配筋。求纵向受力钢筋的截面面积As=Asˊ等。

本图为：钢筋混凝土矩形截面偏心受压构件设计，内容包括钢筋混凝土矩形截面偏心受压构件设计，内容详实，可供参考。

关于高强度焊接圆钢管受力性能的研究尚处于起步阶段，我国《钢结构设计规范》( GB 50017—2003) 中 针对焊接圆钢管轴心受压构件的整体稳定设计方法缺乏足够的研究依据，因此有必要对焊接圆钢管的整体稳定性 能进行深入研究。利用 ANSYS 有限元软件对试验试件进行数值模拟计算，基于验证模型，对不同强度等级钢材和 不同截面尺寸的高强度焊接圆钢管受压构件进行有限元参数分析。通过与国内外规范进行对比，最终对高强度焊 接圆钢管的整体稳定设计方法提出两种建议: 一是对于高强度焊接圆钢管截面轴心受压整体稳定承载性能可按照 我国《钢结构设计规范》( GB 50017—2003) 或欧洲规范 Eurocode 3 的 a 类柱子曲线进行设计计算; 二是基于我国 《钢结构设计规范》( GB 50017—2003) 和欧洲规范 Eurocode 3 中的柱子曲线的公式形式，更新柱子曲线的缺陷系 数，给出了新的设计曲线。

本文通过地震组合效应的分析，提出抗力富余度的概念，即扣除自重效应后，构件承载力富余度与地震组合效应的比值，利用该比值可实现“中震下构件不屈服 程度的定量验算。由于各种类型构件的受力不同， 需编制相应的计算程序， 本文说明了钢筋混凝土剪力墙和钢筋混凝土柱的编制原理， 并通过一超限工程的计算结果说明抗力富余度能直观反映结构的抗震能力。

本资料为某钢结构构件(整体)侧向弯曲测量记录表，目录齐全，内容完整，可供下载使用

本资料为钢结构构件(整体)侧向弯曲测量记录表，目录齐全，内容完整，可供下载使用

为研究钢骨-圆钢管高强混凝土组合短柱轴心受压力学性能,对钢骨-圆钢管高强混凝土组合短柱展开非线性有限元分析。研究了不同受力阶段荷载-位移曲线的特征,不同受力阶段应力分布规律以及破坏形态,讨论了组合短柱轴心受压受力过程中荷载分配特性曲线以及荷载-横向变形系数曲线,分析了不同参数对轴心受压组合短柱力学性能的影响。

建筑结构计算表格-适用于全国各大建筑-设计院及房地产开发商一线设计人员。

通过对GB 50010—2002{混凝土结构设计规范》中小偏心受压构件相对受压区高度计算方法的分析，认为运用现行规范方法计算出的小偏心受压构件相对受压区高度在很多的情况下均与实际的小偏心受压构件相对受压区高度有较大的误差，这种误差将导致小偏心受压构件的配筋结果偏大或偏小。提出了一种简便的小偏心受压构件相对受压区高度的较精确计算方法，以期能使小偏心受压构件的配筋设计经济合理。

高强冷弯薄壁型钢结构在国外低层住宅和门式刚架体系中应用较广，国内已开始采用，但尚无相应设计规范可依。针对屈服强度550MPa高强钢材冷弯薄壁型钢结构常用的轴压构件的承载力设计方法进行了研究，包括其承载力计算模式及设计可靠度分析，并据此提出了相应的设计方法。最后，通过国内外现有相关试验数据的分析，验证了所提出的强度设计指标及承载力设计方法的合理性与可靠性。

为了研究冷弯薄壁斜卷边槽钢简支柱的受压性能, 对三种截面形式( 卷边相对翼缘的弯起角度分别为45b、90b、 135b) 、三种不同长度( 500mm、1250mm、2000mm) 共计30 根冷弯薄壁卷边槽钢简支柱进行了破坏性试验研究。

本资料为受压构件正截面承载力计算（含大小偏压计算）-哈工大，内容包括：受压构件概述 轴心受压构件正截面承载力 偏心受压构件正截面承载力计算 矩形截面正截面受压承载力计算 例题

进行了原状黄土三轴剪切试验过程中的CT扫描，结合CT数据与应力一应变曲线，利用损伤理论方法解释了土硬化屈服破坏过程。提出了损伤应力和应变门槛值的确定方法，并定义了六种损伤变量(横观各向同性有效弹性模量损伤变量、简单有效弹性模量损伤变量、密度损伤变量、体积损伤变量、体积密度损伤变量、面积密度损伤变量)，在此基础上得出了硬化屈服损伤过程中的损伤演化曲线和演化方程。

为克服单剪屈服准则仅考虑最大主切应力和双剪准则只考虑两个较大主切应力的缺点，以菱形十二面单元体为依据，同时考虑单元体上的三个主切应力 和对材料屈服的影响，认为这三者的组合达到某一极值时，材料即出现屈服．提出了三剪应力统一屈服准则，三剪屈服准则可更大限度地发挥材料的强度潜力．该屈服准则比单剪屈服准则和双剪屈服准则更具有一般性．它还可以考虑单元体上所作用的全部剪应力的不同组合，从而构成外凸和非凸两大族屈服面．

6.2.30、钢（铝合金）结构构件（整体）侧向弯曲测量记录.xls6.2.30、钢（铝合金）结构构件（整体）侧向弯曲测量记录.xls