基于体系能力设计法的某高位转换超限结构抗震性能设计

本次设计为：昆明某商业休闲高位转换框支剪力墙结构设计图 　　图纸包括： 　　结构设计总说明、结构平面图、剪力墙平面图、梁平法施工图、楼梯详图共29张图纸。 　　

（1）、T构第13#块有关施工已完成，包括斜拉索张拉，刚支撑有关预埋件等均施工完毕，而且标高、方位、预埋位置等均符合设计要求。 （2）、现浇段施工完毕，经检查，标高、方位、管道及钢支撑预埋件均符合设计要求，且经连续三天观察，现浇段没有沉降，砼强度合格。

1、主塔及鞍座 本桥主桥单幅桥分别设有两个索塔，索塔为门架式并布置在主梁两侧，顶部设置有连接横梁，索塔桥面以上高约20m，上塔柱采用工字型截面。斜拉索在塔上竖向基本索距为1.2m，并通过鞍座穿过塔身。塔身斜拉索转向索鞍座采用分丝管结构形式，分丝管由49或55根Ф28×3mm的钢管焊接成整体，埋设于混凝土塔内，在索鞍的斜拉索出口处设相应的抗滑锚装置，并内灌注环氧砂浆以达到防止钢绞线滑动的目的。 2、主梁 主梁为预应力钢筋砼连续箱梁，箱梁截面高度自塔柱向跨中逐渐变小。斜拉索穿过箱梁两侧并锚固于箱梁两侧底部，斜拉索张拉端设在箱梁底。单幅桥箱梁顶部宽度约为21.5米，两幅桥之间间距为0.1米。 3、斜拉索 （1）、斜拉索编号 如主桥桥型布置图1所示，拉索编号方法为： 1）、自塔柱向跨中编号分别为1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#。 2）、自小桩号向大桩号方向，两个主塔分别以A、B为编号。 （2）、斜拉索组成 本桥上、下行单幅桥斜拉索均为双索面，斜拉索采用扇形布置，每个索塔共设7对斜拉索，在横向分为2排，索体在梁上间距为7.5m。斜拉索采用柳州欧维姆机械股份有限公司生产的OVM250平行钢绞线拉索，斜拉索采用ф15.24mm环氧涂层高强钢绞线，强度为1860Mpa，弹性模量为1.90～2.0×105 Mpa；延伸率≥3.5%，其疲劳性能为：应力上限为0.45δb，应力幅为250Mpa的情况下，受200万次荷载作用后不断裂。 斜拉索锚具采用可调换索式锚具，共有两种规格，其中1#至5#采用OVM250AT—49型、6#至7#索采用OVM250AT—55型。 （3）、索体防护 斜拉索共采用四层防腐措施，其分别为： 第一层为钢绞线外环氧涂层；第二层为无粘结筋专用油脂；第三层为热挤HDPE层；第四层为斜拉索整体外套HDPE整圆式护套管，其规格为Ф235×11。 锚头外露钢绞线填注无粘结筋专用防腐油脂，油脂符合JG3007－93《无粘结预应力筋专用防腐润滑脂》的要求。 塔端抗滑锚固筒及斜拉索锚具内灌注环氧砂浆进行防腐。 本工程主要工程量如表1-1所示。 表1-1：主要工程量表 序号 规格及名称 单位 数量 备注 1 OVM250AT-49锚具 套 40 2 OVM250AT-55锚具 套 16 3 OVM250AT-49保护罩 套 40 4 OVM250AT-55保护罩 套 16 5 OVM250AT-49防松装置 套 40 6 OVM250AT-55防松装置 套 16 7 OVM250AT-49防水罩 套 40 8 OVM250AT-55防水罩 套 16 9 OVM250AT-49梁端减振器 套 40 10 OVM250AT-55梁端减振器 套 16 11 OVM250AT-49塔端减振器 套 40 12 OVM250AT-55塔端减振器 套 16 13 OVM250AT-49塔端锚固筒 套 40 14 OVM250AT-55塔端锚固筒 套 16 15 OVM250AT-49塔端延长筒 套 40 16 OVM250AT-55塔端延长筒 套 16 4、主要设备 本工程投入的主要设备如表1-2所示。 表1-2、主要机械设备表 序号 内容及名称 规格及型号 单位 数量 备注 1 HDPE专用焊机 整圆式 台 2 2 HDPE焊机夹具 235mm 套 2 3 单根张拉千斤顶 YDCS160-150 台 10 4 连续张拉支座 配YDC160顶 套 10 5 高压油泵 ZB4500B 台 10 6 高压精密油表 0.4级 块 10 检测、标定 7 高压普通油表 1.5级 块 10 副表 8 高压油管 L=6米 根 30 9 油管接头 通用M16×1.5 个 20 10 单根张拉支座 49孔 套 10 11 单根张拉支座 55孔 套 10 12 梅花垫圈 个 20 13 锥形支座 个 20 14 振弦压力传感器 ZX-308T 台 10 15 振弦检测仪 IFZX-300 台 10 16 单孔工具锚 OVM15-1G 个 20 17 工具夹片 OVM15G 付 20 18 单孔牵引穿束器 CKQ8 个 30 19 穿束器挤压机 专用型 台 1 20 镦头器 LD10K 台 2 21 环氧注浆泵 GBD型 台 2 T105/T021

建筑功能：住宅高度类别：高层建筑地上层数：18层地下层数：1层图纸深度：施工图民用建筑设计使用年限：50年结构形式：钢筋混凝土结构钢筋混凝土结构：框架剪力墙基础形式 ：独立基础,筏形基础地下室功能：其他图纸张数：34张 内容简介潍坊某18层高位转换剪力墙大厦结构图 　　本次设计为：潍坊某18层高位转换剪力墙大厦结构图 　　结构体系：框架剪力墙结构 　　结构几何尺寸为：54.3米*47.2米 　　图纸包括： 　　基础平面布置图、基础筏板平面布置图、基础详图、柱、墙平面布置图、剪力墙边缘构件（墙柱）表、框架柱平面布置图、梁配筋图、板配筋图共34张图纸。 　　

内容简介 混凝土结构设计总说明、混凝土灌注桩统一说明、桩基础布置图、底板梁板配筋图、地下室大样图、地下室墙柱定位图、地下室墙柱配筋大样图、梁配筋图、板配筋图共38张图纸。 地下室墙柱定位图 底板梁板配筋图 梁配筋图 机房层梁板配筋平面图 墙体节点 板配筋平面图 承台节点 楼梯节点 墙柱平面定位图

本资料为某高位转换高层住宅楼建筑cad结构工程图，其包含的内容为二层~三层墙柱定位图，六层～十五层墙柱定位图，二层梁配筋图等内容，设计详实规范，可供下载参考。

边跨现浇段浇筑完毕，拆去内模、外侧模，以减小现浇段支架承载重量。

在高层建筑转换层施工时，上部结构临时钢结构支撑体系的设计是施工的重点和难点，通过分析临时支撑体系的设计要点，并结合实际工程详细叙述了大空间钢结构临时支撑体系的设计过程，以积累相关经验。

本工程张拉边跨合拢束中顶板靠边腹板的ST10号（共两束）及底板靠边腹板的SB6号（共两束）预应力钢束，单根钢绞线控制张拉力为97.65kN，总张拉力为3515.4kN,待合龙后重新张拉到设计吨位。同时要注意对此钢绞线的保护。

T构第13#块有关施工已完成，包括斜拉索张拉，刚支撑有关预埋件等均施工完毕，而且标高、方位、预埋位置等均符合设计要求。 现浇段施工完毕，经检查，标高、方位、管道及钢支撑预埋件均符合设计要求，且经连续三天观察，现浇段没有沉降，砼强度合格。

本工程为悬臂梁浇筑合拢段体系转换示意图，包含悬臂梁浇筑合拢段体系转换示意图等，图纸内容完整，表达清晰，制图严谨，欢迎设计师下载使用。

1、边跨现浇段浇筑完毕，拆去内模、外侧模，以减小现浇段支架承载重量。 2、移动边跨悬浇挂篮，至挂篮前吊带抵近现浇段合拢面（也即边跨14`断面），在此过程中，如遇现浇段底下之I18型钢和挂篮的吊带或挂篮底兰A、B型纵梁冲突、抵触，则及时移动或拆除现浇段底下之I18型钢（如实在无法移动或拆除，可用氧气割去端头约1米长）。 3、挂篮前吊带抵近现浇段合拢面，并使底兰A、B型纵梁伸过合拢面10厘米，其时A、B型纵梁位于现浇段之下，接着移动、整理原挂篮钢底板，使钢底板同样伸入边跨现浇段底下，然后为了使经前后吊带顶紧后，挂篮底板能更好地贴近边跨现浇段底板和T构悬臂端底板（即第13`#块底板），在原挂篮钢底板上面增铺一层竹胶板，并在竹胶板底下摆设10×10方木，竹胶板宽度220厘米（即每端伸入现浇段和T构悬臂端10厘米），长度同合拢段底板宽度（即16.97米），10×10方木按常规摆法，间距30厘米，每根长同竹胶板宽，即220厘米即可。 4、合拢段底模板按上述方法处理完后，接着参照“单头挂篮浇筑合拢段示意图”，及时架设好用于提升前吊带所用的I28工钢及千斤顶、φ60销子等，然后，稍微顶紧千斤顶，使挂篮前吊带的提吊荷载（空载时为底兰系统重量的一半，约20T）通过I28工钢及千斤顶、φ60销子等转移到边跨现浇段和悬臂端13`#块顶板上，此时挂篮上前横梁不再受吊带压力，由于千斤顶较靠近前吊带，由图中标示千斤顶、钢支撑对吊带的距离可以看出，约90%的前吊带提吊荷载转移在边跨现浇段顶板上。 但此时千斤顶不能过紧，须使底兰底模板和现浇段及悬臂端13`#块底板脱空，待以后焊接固定好钢支撑骨架后，再打紧千斤顶，使底模板紧贴现浇段及13`#块底板。 由于挂篮前移1.50米，挂篮重约 135吨，同时，由于底兰前吊带的提吊荷载已有90%转移到现浇段上，故此，可以认为在边跨合拢刚支撑焊接前整个T构中，边跨悬臂最远端对主墩中心的力矩变化为：135×1.50－20×0.9×60=－877.5T·M（减少），根据计算并从施工监控观测到的数据来看，减小877.5T·M的力矩，将有可能使悬臂端上升5.2mm。 这时，应利用放置在13`#块上面的水箱（见合拢用水箱布置图）进行灌水配置，使边跨悬臂端的标高下降到和现浇段标高相平。根据计算，灌水约17吨后，边跨悬臂端标高应回落到13`#块刚刚张拉完斜拉索时状态，也即和边跨现浇段的设计立模标高趋于一致，如果此时二者尚未接近（比如高差超过1厘米），应暂停施工，汇同业主、设计院、监理组分析原因，采取相应办法，比如适当加大允许误差，抬压法，加大配重法等，特别要注意的是，当悬臂端配重加大时，T构跨中悬臂端应在相应位置增加等量的配重，要求T构悬臂两端的力矩差不能大于1800T·M。 5、等合拢口两端的标高调整差不多后（有关劲性骨架焊接时13'截面的标高和14'截面的标高见设计要求，如东环线常州侧焊接劲性骨架时13'截面的标高为13.535m，14'截面的标高为14.531m，而且合拢口两端标高差越小越好，最大差值不能超过1厘米，并且要注意现浇段和T构悬臂端所有预埋管道相应对齐对中），即应立即进行边跨合拢段刚支撑的焊接及临时合拢束的张拉，使现浇段和悬臂端锁在一起。 完成上述施工，并经监理工程师验收合格后，按如下方案、步骤进行合拢段施工。 边跨刚支撑焊接前，应先检查预埋件位置，形状是否正确，是否预埋牢固，不牢固应及时加固和校正形状，并剔除预埋件表面砼，浮锈，以保证焊接质量，然后丈量好连接料所需实际尺寸，准确下料。 焊接时，应先统一在边跨合拢口一端（现浇端或悬臂端均可）进行预埋件和连接料的焊接，焊接后及时敲去焊碴，经检查合格后进行另一端的焊接(这一端的焊接要求在一天中最低气温进行)，这时要求要有4名电焊工各配一台电焊机，在傍晚约8:00时分开始，每名焊工均负责一个肋板共4根[32槽钢的焊接，并且要求同时起焊，焊接速度均等，最快和最慢不能超过一根[32槽钢的焊接。 水平的[32槽钢支撑焊接完毕，4名电焊工同时开始斜撑（[16槽钢]的焊接，同样，每人负责一个肋板共4根[16型钢的焊接，同样，要求速度均等，四个肋板的进度最快和最慢不能超过一根[16槽钢。 上述焊接过程，自傍晚约12:00时开始，要求在第二天早上7:00前全部结束，整个焊接过程要求均衡快速，并要注意避风避雨，同时注意下料长度的准确性，要求各刚支撑受力均等，焊接完毕及时敲去焊碴。

超高层建筑结构体系的选择及优化.pdf超高层建筑结构体系的选择及优化.pdf

详细地设计钢结构的每一个构件，为钢结构的制作和安装提供技术性文件，尤为关键。

深圳市罗湖区东立花园项目超高层建筑，Ⅰ类场地，设防烈度7（0.1g），基本风压0.75，建筑总高度150多米，结构体系采用部分落地剪力墙结构体系，超B级高度的复杂结构体系，塔楼基础采用纯筏板基础，周边地下室采用独立基础+防水板+抗浮锚杆，其中地下室5层（带人防工程），商业裙房6层，裙房以上住宅43层，总共54层，框支柱和框支梁均采用型钢混泥土构件进行设计，框支梁以上两层剪力墙采用钢板剪力墙构件进行设计。同时对项目进行超限分析和性能分析，性能指标选用国标C级性能目标，分别对小震、中震、大震进行分析，保证小震弹性，中震关键构件弹性、一般构件不屈服、耗能构件满足抗剪要求，大震关键构件不屈服。

本资料为：某高位转换高层住宅楼建筑cad结构施工工程图纸，包含：平面图等，内容详实，设计精准，比较详细，可供设计师们下载参考。

本资料为某高位转换高层住宅楼建筑cad结构施工图纸，其包含的内容为负一层墙柱定位图，负一层梁配筋图，首层梁配筋图等内容，设计详实规范，可供下载参考。

本资料为某高位转换高层住宅楼cad建筑结构工程图纸，其包含的内容为二层~三层墙柱定位图，首层梁配筋图，二层梁配筋图等内容，设计详实规范，可供下载参考。

悬臂梁体系转换，完整规划CAD平立面图大样图和效果图，单体与总平面图吻合，彼此间对应关系准确，图纸中无错漏碰缺，欢迎下载。

2020年复工以来，我司结合多年生产经验及客户需求，凝心聚力定制专业设备，重磅推出翻新工艺，其方法是通过创新无污染物理打磨方式强力去除破损产品表面铁锈及污损，再配合静电喷塑工艺做外防护层，使破损产品在短时间内达到理想的外观及品质，这不但能够节约工地施工相关运营成本，而且极大提高了产品再周转利用率。

钢结构节点的耗能能力是节点性能的一种表现,对结构整体的抗震性能有着重要影响。综述了钢结构连接节点耗能机制的研究现状,以及对高强度螺栓连接的端板式柱梁节点进行了试验研究。结果表明:节点耗能能力可由不同部件提供;不同部件耗能能力的发挥和发挥程度,与相关的变形模式以及不同破坏模式的出现顺序直接相关。

移动边跨悬浇挂篮，至挂篮前吊带抵近现浇段合拢面（也即边跨14`断面），在此过程中，如遇现浇段底下之I18型钢和挂篮的吊带或挂篮底兰A、B型纵梁冲突、抵触，则及时移动或拆除现浇段底下之I18型钢（如实在无法移动或拆除，可用氧气割去端头约1米长）。

瑞能煤业新建高位为长方形水池，水池净尺寸为10m×8m×4m米，采用现浇钢筋混凝土结构，厚度为350cm，容水量为320m3，挖基坑深度为5米，地下4.2米、基础1.1米深，水池外漏0.8米

本资料为100立方高位水池设计施工图，图纸包括：水池支柱配筋图，集水坑设计大样图以及剖面图等，设计精准，内容详实，可供网友下载参考。

本资料为某100立方高位水池设计施工图，图纸包括：水池平面设计图，池顶盖板配筋图以及集水坑设计大样图等，设计精准，内容详实，可供网友下载参考。

本图纸为：某地100立方高位水池设计方案CAD图纸，内容包括：高位水池平面设计图 ，集水坑设计大样图 ，水池支柱配筋图 等，设计精准全面,内容详实，可供参考

本图纸为100立方高位水池设计CAD详图，内容包括：高位水池平面设计图、钢筋用量计算表、池顶盖板配筋图、水池设计大样图等图纸，内容详式，可供参考。

本资料为超高层建筑案例分析-结构体系，交通体系，主要对上海中心、深圳平安金融中心、武汉绿地中心、香港中银大厦、香港汇丰银行进行了结构体系和交通体系的分析。

内容简介 该项目位于合川区，主体为31层住宅+2层商业+1层地下室车库，结构类型：框支-剪力墙结构，结构嵌固部位为基础顶面；转换层位于9.200标高，地下一层，基础类型：钢筋混凝土机械挖孔桩基础，地基基础设计等级：甲级，抗震设防烈度为6度。 　　 包括：结构设计总说明，基础平面布置图、基础大样图，墙、柱布置图，墙、柱约束边缘构件大样图，模板及板配筋图，梁配筋图，楼电梯间屋面配筋图，装饰架配筋图，楼梯配筋图等共计40张图。 　　 板配筋图(四) 梁配筋图(一) 9.200m层梁配筋图 9.200m层转换层模板及板配筋图 9.200~18.300层墙、柱平面布置图 墙、柱约束边缘构件大样图 构造详图 楼梯图 18.300、27.000、44.400层模板图

本资料为：某地区合拢与体系转换工艺流程图详细文档，资料内容包括：项目文件样本说明，计算表格，详细说明等多种形式，文档符合标准，资料可靠，内容丰富，思路详细，可供参考。

本工程位于攀 铁基础新中央水处理厂北侧，原始地面标高在1568m～1592m之间。新建两座高位水池，位于1581.50m标高处，单座容积为10000m3，池底标高1580m。平台静压约为0.6MPa。水池给水管为DN400管道2根,出水管为DN1600管道2根，管道敷设至中央水处理厂西侧，与厂区安全供水管网连接。水池南、西、北面新建桩板式挡墙约290m，水池南侧新建厂区公路约90m。建设单位是攀钢集团公司，由攀钢设计院设计，施工单位是攀 金技术有限公司产业分公司第七项目部，工期计划于2010年6月底前完成，质量达到合格要求。

高支模支撑体系控制措施 高支模支撑体系控制措施主要包括防失稳措施、搭设和拆除技术措施，对于支撑高度大于8m的超高支撑体系必须经过专家论证，确保高支模施工的安全。 1) 防失稳措施 (1) 浇筑梁板混凝土前，应组织以项目总工程师及安全部门组成的专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固定程度，确认符合要求后方可进行混凝土施工。 (2) 浇筑梁板混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。 (3) 对于板上部有大型机械时，必须在此部位下部进行加固处理，混凝土用泵送方法运输浇筑，泵管不能直接放置在模板上，必须在模板放置铁架作为管道支撑并加固，才能作业，另垂直管道转弯处必须用螺栓固定。 (4) 楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管的用量及缩短管线的长度，并且每层用铁架固定在柱侧，楼面用软弹性的材料如轮胎等做管的支垫，同时为解决混凝土输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影响，在支顶各楼层周边加水平杆顶在周边梁侧。 (5) 进行混凝土浇筑前必须等下部支撑楼板混凝土强度达到要求时才可进行上部高支模部位混凝土浇筑。 2) 拆除技术措施 (1) 对于后浇带处的高支模体系，将后浇带范围内的整跨模板及脚手架待后浇带浇筑完毕，并达到混凝土强度要求后再进行拆除。 (2) 模板，应经技术负责人按同条件养护试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。 (3) 拆除脚手架时，应设置警戒区标志，由专职安全人员负责警戒。 (4) 模板拆除拆应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。 (5) 高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。 (6) 工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。 (7) 拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下。 (8) 拆除间歇时尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。 (9) 已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。 (10) 在混凝土平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。

可以用来计算水体自净能力的计算，直接带入数值即可，计算受纳水体为湖泊、河流等的计算