混凝土各龄期弹性模量计算

采用三峡花岗岩在伺服试验机上进行了劈裂拉仲全过程试验，发现试样破坏前加载力与加载点位移存在着明显的线性关系。认为这一线性特征体现了岩石弹性特征，因此可从加载力-加载点位移全过程曲线上直线段的性质来推算岩石的弹性模量。定义了劈裂模量，经过大量的劈裂抗拉和单轴抗压对比试验，提出三峡花岗岩的弹性模量与劈裂模量二者的经验比值为l9．2。最后，通过三维有限元数试验，从理论上证明了加载力与加载点位移之间存在着正比例关系，并指出二者的比例系数与岩石的弹性模量和试样的几何尺寸有关。

试验研究了不同聚合物掺量、不同轻骨料掺量条件下轻质聚合物粘结砂浆弹性模量的变化。采用正交试验方法设计试验。试验结果表明，在满足粘结强度的情况下，掺入聚合物和轻骨料的粘结砂浆，比水泥砂浆的弹性模量降低40％ 左右，从而大大改善砂浆的柔性，更适合外墙外保温粘贴瓷砖使用。

针对普通保温砂浆受冷热环境的交替作用容易开裂问题，研制了高柔性保温砂浆，对柔性砂浆在不同温度条件下的抗压强度和弹性模量进行了研究与测试，证明柔性砂浆抵抗变形的能力增强，提高了保温砂浆的抗裂性能。

提出了硬化水泥石弹性模量预测的分级模拟方法．根据水泥石中各组分的几何尺度，将硬化水泥石结构分为两级：第一级由C—S-H 和CH 组成，第二级由水化凝胶、未水化水泥和毛细孔组成．应用两相复合材料弹性模量的精确解求得低密度、高密度水化凝胶的弹性模量．将三相复合球模型分解成2个两相复合球模型，逐步计算实心、硬化水泥石的弹性模量．分级模拟方法的优点在于以定量的方式将硬化水泥石弹性模量与各组分的体积分数和弹性模量联系起来，为硬化水泥石优化设计提供了理论依据．最后，通过与文献中的实验结果进行比较，初步验证了分级模拟方法的有效性．

CRTSⅢ型板式无砟轨道的减振措施是在原有轨道结 构基础上铺设减振垫层，并进行合理结构调整。其轨道 结构从上至下由钢轨、WJ-8C扣件、承轨台、轨道板、 自密实混凝土、减振垫层、C40钢筋混凝土底座构成。

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根据士的弹性模量和泊松比满足双曲线关系，给出了弹性模量和泊松比折减的基本原理。通过算例分析表明，调整 泊松比对安全系数的求解是有影响的，而弹性模量的影响一般较小。算例亦表明，位移控制方法具有较高的稳定性和收敛性， 存运用有限) 强度折减方法求解边坡的安全系数时，建议采用位移控制方法来控制其收敛性。

传统的光杠杆放大法测金属丝弹性模量的实验存在计算原理不够完善，实验条件难以达到，物理过程掌握不够准确，实验仪器调节不便等问题．探讨了改进实验的思路和方法．

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线弹性位移不连续模型难以准确描述应力波穿过厚度较大的宏观结构面的传播过程，对结构面透射侧的位移分量和应力分量进行多次泰勒展开，建立改进线弹性位移不连续模型，运用原模型和改进模型测试结构面弹性模量，研究阻抗比和结构面厚度对测试误差的影响，研究结果表明：当阻抗比较小时，应选择改进模型，基于反射波的波形差异测试结构面弹性模量；当阻抗比较大时，应选择原模型，基于透射波的波形差异测试结构面弹性模量；数值模拟得到测点振动波形，分析结构面厚度对测试偏差的影响，随结构面厚度增加，基于改进模型反射波波形差异的测试偏差减小，基于原模型透射波波形差异的测试偏差增加，现场试验与数值模拟的结果是一致的

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