土的微观结构以及有效应力原理的深入讨论

在大量试验基础上，引入电阻率不规则因子概念，探讨了无侧限抗压强度过程中水泥土芯样应变随其电阻率不规则因子变化而发生变化的内在关联，揭示了水泥土受荷应变下的内在结构机理。同时，在电阻率不规则因子基础上，提出了水泥土加强因子概念，得到了水泥土初始加强因子与其相应的无侧限抗压强度、标贯击数、破坏应变之间的紧密相关关系，从而，探讨了用初始加强因子预估水泥土样宏观力学变形指标的可能性。

自然界水是以聚合态(水分子簇)存在。当前在国际上对水分子簇的研究是一个热点, 而且很活跃。北京爱迪曼生物 技术研究所和国内一些单位, 近年来联合对水分子簇的影响因素和水分子簇的生物水利用率和生理功效等方面进行了研究。论文主要探讨矿物盐、臭氧和CODMn对水分子簇的影响。

本论文介绍：钢筋混凝土桥和钢桥，钢筋混凝土和预应力混凝土比较与分析等，可供参考。

本资料总结介绍了尸一△效应分析中常见的四种基本方法：基于几何刚度的有限元方法、基于等效水平力的有限元迭代方法、折减弹性抗弯刚度的有限元法以及结构位移和构件内力增大系数法，并对各种方法的特点作了简析。对“结构在考虑P一△效应后其自振周期发生变化”的情况进行了讨论，并指出其合理性。最后通过算例，显示了P一△效应在不同高度的混凝土高层建筑中、在总的结构反应中所占的可能的比例，以及考虑P一△效应时地震作用和风荷载引起的层间位移的变化规律。

通过速度超过200 km?h 条件下客运专线24 m预应力混凝土双线整孔箱梁1：2模型试验和理论计算，分别对该条件下常用跨度预应力混凝土箱型梁在各种荷载作用下的应力和变形进行系统的研究分析。研究结果表明，影响箱梁剪力滞系数的主要因素是箱梁的宽跨比及荷载型式。根据模型试验与理论计算的结果，提出考虑剪力滞影响后箱梁有效宽度的折减系数和考虑剪切变形后竖向刚度的换算系数。

红土的特殊物理力学性质主要是由它的微观结构特征决定的。分析了昆明红土在电子显微镜下的微观结构特征，从经过处理的红土微观结构照片中提取了面积比例、平均周长、最大面积、圆形度、复杂度、定向度和分布分维等定量化参数，并将这些定量化参数与红土的物理力学性质之间建立了联系。

为了从土体微观结构的角度定量地研究动剪切模量的性质和变化，利用共振柱试验，并借助电子显微镜及微观孔隙结构分析手段，对粤东重塑软黏土动剪切模量随动剪应变衰减规律与宏微观条件下土颗粒孔隙特性的关系进行分析。

岷江上游分布有大量的古滑坡堵江形成的土石坝体。本文首先调查了扣山古滑坡堵江坝形成的地质环境和坝体的几何特征、溃1：3形态；然后采取坝体土石样品，进行了室内大型土工试验，考虑湖水、坝体渗流和岩土体的耦合作用，采用有限元进行了古滑坡堵江坝的稳定性分析，计算了溃坝洪水的最大洪流量及其洪水在下游的演化特征，认为该天然滑坡堵江坝的溃决方式为漫坝瞬时全溃，天然土石坝的溃决将对沿岸及下游地区的生态环境产生巨大的影响。

1) 底模安装前根据结构设计尺寸编制箱梁整体模板拼装方案，底模安装时应严格按拼装方案进行。 2) 底模宜采用压缩多层板、竹编胶合板、定型钢模板或组合钢模板，箱梁为曲线梁或底板有竖曲线时，采用压缩多层板或竹编胶合板为宜；采用定型钢模板时，钢模板应由专业生产厂家设计及生产，拼缝以企口为宜。 3) 龙骨宜采用型钢、方木或其他符合支架设计要求的材料，主龙骨宜垂直桥梁轴线方向设置；底模采用木质模板时，次龙骨宜采用方木，以便固定模板；次龙骨宜顺桥梁轴线方向设置。 4) 采用压缩多层板及竹编胶合板时，底模铺设前用手电钻在模板上打眼，然后依据底模安装方案用铁钉将模板固定在龙骨上，拼缝应夹弹性止浆材料；应避免长期暴晒及模板暴露时间过长使其表面挠曲和鼓包，施工时应加强模板保护。 5) 采用钢模板时，安装时按拼装方案要求的位置将首块模板就位，再用铁丝、铁钉、销钉或卡子等方式将其固定，然后粘贴弹性止浆材料并进行下一块模板安装。 6) 全桥宜使用同一种材质、同一种类型的模板，确保混凝土外观色泽均匀一致。 7) 模板应具有足够的刚度、强度和稳定性，模板表面应平整光滑，拼缝应严密不漏浆。 8) 采用钢模板时，箱梁外露面模板应涂刷色泽均匀的脱模剂，并保持全桥一致。 9) 模板底部应设排渣口，以便于排出杂物。排渣口设在最低处，跨度大、钢筋密时应多设几处。 10) 当设有连接器时，底模铺设至连接器外3m以上。

基于层模型的假定，推导了筒中筒结构外框筒和核心筒的简化抗扭刚度；首次提出了框筒结构 的平面外抗扭刚度影响系数的概念，在此基础上提出了筒中筒结构扭转位移的简化计算方法。同时，制 作了比例为1／10的14层钢筋混凝土筒中筒模型结构，完成了模型在扭转荷载作用下的静力试验，扭转 位移理论计算与实测结果吻合较好。

高坝洲水电站机组工作水头范围在22.3-40m，处于低水头向中水头过渡区间，适用的水轮机机型有轴流式与混流式两种，经比较轴流式机组技术参数略优，故采用轴流式水轮机，蜗壳为钢筋混凝土蜗壳。鉴于水头较高，设计单位推荐采用预应力钢筋混凝土蜗壳。为此，进行了预应力钢筋砼蜗壳常规分析计算和三维有限元分析计算、预应力蜗壳三维仿真材料结构模型试验研究。与此同时，还进行了预应力锚索压缩式内锚结构仿真试验研究。

预应力钢筋混凝土结构技术在建筑中的应用_于涛，内容详细丰富，可供网友参考下载。

混凝土强度等级按立方体抗压强度标准值确定。混凝土强度等级应不低于C15。

钢筋锈蚀在混凝土结构中大量存在，是混凝土结构耐久性破坏的主要形式之一。引起钢筋锈蚀的原因有很多，其中以氯腐蚀与碳化(中性化)的影响作用最为明显。通过各种抗锈方法比较分析，说明使用钢筋阻锈剂是一种比较经济有效、使用方便的保护措施，能够明显提高结构的抗锈蚀能力和耐久性。

02高层钢框架考虑节点剪切变形及二阶效应的桩-土-结构动力相互作用，内容详细，可供大家下载参考。

现代微观地形到拱桥建筑

摘要：对混凝土结构建筑采取有效的施工措施，是整个混凝土结构建筑物的工程的重中之重。如果在施工过程中，缺少正确有效的施工措施，那么对建筑物的质量直接会造成负面的影响，为以后建筑的使用埋下安全隐患

适用于公路及城市桥梁工程现浇预应力钢筋混凝土箱梁的施工，现浇钢筋混凝土箱梁的施工可参照执行。

摘􀀁 要: 在断层附近的一定区域内, 受到上盘效应等因素影响的地震动将显著改变结构的动力响应. 针对上盘 效应及与其相对的下盘效应对结构弹性及非弹性位移反应的影响进行研究. 结果表明, 上盘效应对( 结构绝对 位移的增大作用) 在短周期段显著, 下盘效应的增大作用在长周期段显著. 尽管上盘地震动加速度峰值普遍较 大, 但其相对非弹性位移仅在长周期段大于下盘地震动, 在短周期及中等周期段均较下盘地震动小. 与远场地 震动相比, 在某些情况下受上盘和下盘效应影响的地震动将引起大的结构相对非弹性位移, 因此将现有经远 场地震动得出的相对非弹性位移关系用于近场区结构的性能评估会得到不安全的结果.

［摘要］ 结合某高层建筑风洞模型试验，详细分析了不同工况下结构的风致响应，对干扰效应进行了深入研究。 结果表明: 基底弯矩的干扰效应主要表现为遮挡效应，遮挡使峰值弯矩减小，但是干扰位于侧风向或者下风向时， 有可能使结构的峰值弯矩增大。受扰后，基底弯矩背景分量的变化规律与平均分量较为类似，共振分量的变化规 律不明显。峰值加速度受扰后的变化也没有规律性。 ［关键词］ 高层建筑; 风致响应; 干扰效应; 风洞试验

用正弦波模拟地震波对土的作用效应

目前利用扫描电镜(SEM)数字图像对低阶煤的矿物质成分含量、微裂隙发育及微观结构的各向异性特征缺乏系统的研究。结合扫描电镜试验和压汞试验，对珲春煤田低阶煤微观形态及微裂隙发育的各向异性特征进行研究。通过选择合适的灰度阈值，将扫描电镜中观察的平行和垂直层理的微观图像处理成矿物质成分二值数字图像和微裂隙二值数字图像，计算得到矿物质成分的百分含量以及平行层理面和垂直层理面中微裂隙体积百分比。分别研究平行和垂直层理方向微裂隙发育的分形特征，计算得到微裂隙的分形盒维数，结果显示，与平行层理相比，垂直层理方向微裂隙表面光滑性、规则性较差，空间充填能力较强，比表面积较大，而且具有更强的吸附能力。

绪论 第一篇 混凝土的基本强度和变形 第一章 混凝土的材料特性和破坏机理 第二章 抗压强度和变形 第三章 抗拉强度和抗剪性能 第四章 时间的影响 第五章 多种结构混凝土 第二篇 混凝土的多轴强度和本构关系 第六章 多轴性能和一般规律 第七章 破坏准则 第八章 本构关系 第三篇 钢筋和混凝土的组合作用 第九章 钢筋的力学性能 第十章 钢筋与混凝土的粘结 第十一章 轴向受力特性 第十二章 约束混凝土 第十三章 变形差的力学反应 第四篇 基本构件的承载力和变形 第十四章 压弯承载力 第十五章 受拉裂缝 第十六章 弯曲刚度与变形 第十七章 弯剪承载力 第十八章 抗扭承载力 第五篇 构件的特殊受力性能 第十九章 抗震性能 第二十章 疲劳性能 第二十一章 抗爆性能 第二十二章 抗高温性能

本图纸为涡阳深井自来水深水井电气cad原理图，内容包括各类设备控制电气原理图、电气设计说明书、布置图及材料表、各单元接线图、各单元布置图等，可供参考下载。

本文档为36m预应力T型梁结构设计原理课程设计，包括：一、课程设计的内容 二、课程设计的要求与数据 （一）基本设计资料 （二）内力计算结果摘录 （三）施工方法要点 （四）设计要求 三、课程设计应完成的工作 四、课程设计进程安排（可根据实际情况自己灵活安排） 五、应收集的资料及主要参考文献 方案设计等。

根据有限元计算的结果，提出通过合理布置膨胀混凝土加强带的措施来降低混凝土楼板的温度效应， 对采用4种不同膨胀率的膨胀带的超长框架结构在极端温差条件下进行计算和比较。结果表明，膨胀混凝土加强带能 够有效减小混凝土楼板的温度应力，预防混凝土的开裂，提高结构的耐久性能，为该工程的无缝设计提供可借鉴的方 法。

为了避免钢筋混凝土结构的裂缝过早出现，充分利用高强度钢筋及高强度混凝土，可以设法在结构构件承受使用荷载前，预先对受拉区的混凝土施加压力，使它产生预压应力来减小或抵消荷载所引起的混凝土拉应力，从而将结构构件的拉应力控制在较小范围，甚至处于受压状态。也就是借助混凝土较高的抗压能力来弥补其抗拉能力的不足，以推迟混凝土裂缝的出现和开展，从而提高构件的抗裂性能和刚度。这就是预应力混凝土的基本原理。

全桥由两座分离式上、下行桥梁组成，两幅桥间距0.5米，单幅桥梁宽12米，桥面两侧均设置0.5米墙式防撞护栏。上部结构采用为3×20m装配式预应力砼组合箱梁，下部构造为双柱式墩、桩基础、桥台为肋板台、桩基础。

• 编制时间：2009

内容简介 二、设计依据： 　　 1、《公路桥涵设计通用规范JTGD60-2004》 　　 2、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTGD62-2004》 　　三、设计标准： 　　 1、控制高程：桥两端道路高程 2.50米 　　 2、桥 宽：12.6米（2X3.5米车行道＋2X2.5米人行道+2X0.30护轮带） 　　 3、桥跨型式：12米（钢筋混凝土预应力空心板梁）,单跨简支梁桥。 桥梁平面图 桥台盖梁结构图

适用范围 适用于公路及城市桥梁工程现浇预应力钢筋混凝土箱梁的施工，现浇钢筋混凝土箱梁的施工可参照 执行。

内容简介 1施工方法： 1）按施工需要规划预制场地，预制场地应整平压实，低洼不平处及软弱土质要处理改善，完善排水系统，确保场内不积水。 2）根据预制梁的尺寸、数量、工期，确定预制台座数量、尺寸，台座用表面压光的砼筑成，应坚固不沉陷，确保底模沉降≯2mm，台座上铺钢板底模或用角钢镶边代作底模。当预制梁跨大于20m时，要按规定设置反拱。 3）根据施工需要及设备条件，选用塔吊或跨梁龙门吊作吊运工具，并铺设其行走轨道。 4）统筹规划砼拌合站及水、电管路的布设安装。 5）预制模板由钢板、型钢组焊而成，应有足够的强度、刚度和稳定性，尺寸规范、表面平整光洁、接缝紧密、不漏浆，试拼合格后，方可投入使用。 6）在绑扎工作台上将钢筋绑扎焊接成钢筋骨架，把制孔管按坐标位置定位固定，如使用橡胶抽拔管要插入芯棒。 7）用龙门吊机将钢筋骨架吊装入模，绑扎隔板钢筋，埋设预埋件，在孔道二端及最低处设置压浆孔，在最高处设排气孔，安设锚垫板后，先安装端模，再安涂有脱模剂的钢侧模，统一紧固调整和必要的支撑后交验。

在本合同段的ZK35+808(YK35+769)处设计了一座分离式大桥，左线设计里程起讫桩号ZK35+540～ZK36+076，全长536m，中心桩号ZK35+808；右线设计里程起讫桩号YK35+525～YK36+013，全长488m，中心桩号YK35+769。左线主桥上部结构采用（4×40+4×40+5×40）m连续T梁，右线主桥上部结构采用（4×40+4×40+4×40）m连续T梁，采用"先简支后连续"的方法进行施工，左线下部结构采用双柱式、桩基础，桥台采用U型重力式桥台、扩大基础；右线下部结构采用双柱式、桩基础，桥台采用桩柱式桥台和U型重力式桥台，桩基础和扩大基础。该桥于2006年6月16日开工，2009年4月20日竣工。

适用范围，施工准备，工艺流程，质量标准

结合二处挡墙的实际破坏情况,通过计算及方案比较,认为预应力长锚杆加固挡墙方案符合加固的各项要求,可充分利用锚杆的抗拉特性提高挡墙的稳定性,且经济效益显著.

本文介绍了一个后张法预应力钢筋混凝土箱梁制造工艺（附有海量照片）

本图集为福建某二级公路上一座4X40m预应力钢筋混凝土连续T梁的全套施工图纸，下部采用下部采用双柱式墩、桩基础、U型桥台、扩大基础。桥梁净宽8.5米+2X0.5防撞栏，全桥总宽9.5米，桥面横坡由盖梁和支座垫石调整。图纸齐全，适合初学者学习借鉴之用！