臭氧化对污泥特性的影响及同步污泥减量工艺研究

曝气生物滤池(BAF)反冲洗污泥的处理是影响其工程应用的技术难题之一，为此考 察了RAF反冲洗污泥的沉降特性及絮凝性能，系统分析了其在生物一化学强化混凝处理生活污水 时的效能及二次污泥的特性。研究结果表明，BAF反冲洗污泥具有较强的生物活性和絮凝活性， 将其与金属盐混凝剂组合预处理生活污水时出水水质满足曝气生物滤池的进水水质要求，而且处 理过程中产生的二次污泥具有较好的沉降及脱水性能。

采用气升式内循环间歇反应器(IC-SBAR)培养好氧颗粒污泥，考察了有机负荷分 别为1.58和14.12kg/(m3"d)时所形成的好氧颗粒污泥的特性。结果表明，在两种负荷下反应 器对COD,TN和TP的去除率均分别达90%,80%和90%左右，但高负荷下培养的好氧颗粒污泥的 沉降性能较好。

这篇论文的目的是为了检验半刚性连接性能对钢框架特性的影响。用有限元模型和计算机程序来研究八螺栓加强端板连接的转矩特性。该有限元模型既包括梁侧面连接又包括柱侧面连接。网格划分处理器是按照所要求的细度来生成三维网格的。数据结果通过和实验结果对比进行核实。对顺磁性的研究是为了在用描述连接构件特性的功能模型中建立带参数的预测方程。框架分析是用来合并这些连接模型的。基于框架分析结果提出一个计算方案，该方案能够对全部和部分受约束的端板连接结构进行分类计算。

针对生物活性炭技术应用过程中所存在的水质安全性问题, 提出了臭氧氧化前投加微量高猛酸盐氧化的处理方法, 并与臭氧活性炭技术进行了对比研究。

：采用MBR处理人工配制生活污水，考察反应器中可控因子溶解氧(DO)、污泥负荷(F／M )对系统污泥产率的影响。试验中分别考察了DO为lmg／L、3mg／L和5mg／L以及污泥负荷为0.3gCOD／gMLSS·d、0.6gCOD／gMLSS·d和0.9gCOD／gMLSS·d时系统的污泥产率变化情况。根据试验结果发现在相同污泥负荷条件下，随着MBR中DO的升高，污泥产率呈现降低的趋势；在同一个DO水平下，系统的污泥产率随着污泥负荷的升高而升高。以茵胶团内DO和基质浓度的分布为基础，对DO和污泥负荷影响系统污泥产率的现象进行了理论分析。

厌氧消化和好氧消化联合处理污泥技术有利于进一步改善污泥的稳定化程度，通过对比分析厌氧—好氧和好氧—厌氧两种不同组合方式条件下污泥稳定化效果及处理后基质土地利用性能的差异，以期提出更优的组合方式。结果表明，与厌氧—好氧工艺相比，好氧—厌氧工艺具有较低的ＶＳ降解率，但甲烷产率较高。

采用温室盆栽试验的方法，研究了城市污泥好氧堆肥对绿化土壤化学特性、香樟树生长、重金属含量的影响。试验共设 6 个处理过程，CK 代表对照处理（供试土壤），施用10 %、15 %、20 %、25 %、30%的污泥。

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在厌氧反应1 h ,好氧反应4 h ,缺氧反应2 h 的运行条件下,研究了序批式反应器中好氧颗粒污泥同步除磷脱氮的情况,并对好氧颗粒污泥除磷脱氮的机理进行了探讨. 试验结果表明,该系统对氮、磷和有机物具有良好的去除效果,对氨氮、总无机氮、磷、COD 的去除率分别达到89. 2 %～98. 9 % ,81. 3 %～89. 4 % ,86. 8 %～90. 0 %和82. 7 %～96. 6 %.

建立三跨双塔部分斜拉桥基准有限元动力分析模型, 分别改变支承条件、主梁高跨比、边主跨比以及主 塔高度与刚度等主要体系参数, 研究其对部分斜拉桥结构动力特性的影响规律. 计算结果表明, 结构体系参数 的变化对部分斜拉桥动力特性的影响较复杂, 因此部分斜拉桥工程结构设计时应注意合理确定结构体系参数, 以满足抗震设计的要求.

对平屋面低矮建筑进行1∶25缩尺刚性模型测压风洞试验,研究了无女儿墙工况和4种不同高度女儿墙的平屋面低矮建筑的风荷载分布规律。

种不同污泥（活性污泥、厌氧污泥、干活性污泥、干厌氧污泥）对染料阳离子嫩黄X-4GL的吸附， 并考察了胞 外聚合物(EPS)在此过程中所起的作用。结果表明四种污泥对阳离子嫩黄的吸附在90min内基本达到平衡，干活性污泥的吸附 性能最好，干厌氧污泥的吸附性能最差， 污泥浓度为250 模型（R2为0.828～0.947）

本文总结综述了含溴水臭氧化过程中的主要副产物溴酸根离子的生成途径、生成量的影响因素、以及控制其生成的主要方法。并探讨了饮用水生产中控制溴酸盐生成的可能措施。

针对铁路提速后双片式预应力混凝土简支T梁横向刚度不足的问题，以40m双片式预应力混凝土简支T梁为研究对象，系统的分析了横隔板的位置、数量和厚度等参数对梁体自振特性的影响规律。分析表明：靠近梁端的横隔板比跨中的横隔板对梁体的自振特性贡献要大得多，当横隔板厚度加厚至0.6m～0.8m，且同时加厚两侧梁端各3块横隔板时，是横隔板加固的最优方案。

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本文试验研究了有生物接触氧化- 混凝沉淀- 砂滤处理工艺的后续臭氧化生物活性炭(O3/ BAC) 和生物活性炭(BAC) 工艺除污染效果对比。

对HCR工艺系统中活性污泥呼吸作用进行了研究，并与传统曝气池中的活性污泥进行了比较。试验结果表明HCR系统污泥的好氧速率和比表面积分别为传统活性污泥的3 倍和1.8倍，说明HCR反应器中污泥的利用率和活性更高。

对空气阀水锤防护特性的主要影响因素进行了试验分析。结果表明：在合理位置安装合适进排气孔口径的空气阀可有效防止因水柱分离再弥合而导致的巨大水锤升压，但空气阀的防护效果受安装位置和进排气孔口径的影响较大；口径过大，在排气过程中会产生较大的水锤升压，口径过小则可能因进气量和进气速度不够而达 不到水锤防护的效果，实际应用中应对进、排气孔口径进行优化或采用“快进慢出”的结构形式；对本试验装置，空气阀应安装在首先产生水柱分离的位置，不合理的安装位置会加剧管道中的水锤压力上升。在此基础上，建立了空气阀参数和泵出口阀关闭程序的优化模型，并采用遗传算法进行求解。将上述优化方法应用到实际供水工程的水锤防护，提出了适宜的水锤防护措施。

针对目前的沉淀理论没有考虑回流污泥量将影响颗粒去除效率这一问题,在深向混合沉淀理论的基础上,得出了考虑 回流比的非理想沉淀模型. 根据所得模型分析了在平流沉淀池中吸泥机带走的污泥回流量对颗粒沉降的影响. 并以某污水悬 浮物的剩余量与沉速关系曲线为例进行分析. 结果表明,在不考虑污泥回流的情况下,颗粒的去除率为7218 %;考虑污泥回流 时,当回流比由015 变化到310 时,颗粒的去除率则由7111 %递减到5019 % ,均小于不考虑污泥回流时的去除率,且回流比为 310 时,颗粒的去除率为5019 % ,相对于未考虑回流污泥时的去除率降低了30 %. 由此可见,污泥回流量使悬浮颗粒的去除率 小于无回流量时的去除率,且随着回流比的增大颗粒沉降效率将显著减小.

将城市污水处理厂污泥分别与生石灰、粉煤灰、粘土按质量 2: 1 混合后填埋，研究各填埋柱渗滤液 SS 、 COD Cr 、 BOD 5 、总氮、氨氮、总磷、 Na + 、 K + 、 Mg 2+ 、 Ca 2+ 的变化规律。结果表明添加剂能够显著改变污泥的物理性质，而且渗滤液性质及污泥中污染物迁移转化行为也与添加剂有密切关系。

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:研究了高铁氧化-活性污泥串联耦合工艺去除水中甲草胺的效能。高铁首先氧化降解废水中的甲草胺分子,然后进一步氧化其降解中间物。优化工艺条件下(高铁/甲草摩尔比2∶1,pH7.0),高铁可在10min内完全去除40mg/L甲草胺,但无法实现对甲草胺的完全矿质化,氧化后水体中仍有大量CODCr残留。延长高铁氧化时间可提高甲草胺废水的可生化性,并降低废水对活性污泥处理能力的抑制。优化工艺条件下高铁处理含40mg/L甲草胺废水20min可去除44.3%的CODCr;其可生化性指(BOD5/CODCr)提高到0.87以上。该高铁氧化废水与市政污水按一定体积比混合后,可进一步采用活性污泥工艺最终对其实现完全矿质化过程。

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一、活性污泥系统的启动与试运行 活性污泥的培养与驯化 接种污泥：①同类污水厂的剩余污泥；②粪便污水等。 方法：①全流量连续直接培养法；②流量分阶段直接培养法；③间歇培养法； ——活性污泥的驯化： a.异步驯化法； b.同步驯化法 活性污泥系统的试运行 试运行的目的是确定最佳的运行条件； 作为变数考虑的因素：①MLSS、空气量、污水注入方式；②如是吸附再生法，则吸附与再生的时间比；③N、P的投加。 根据上述各种参数的组合运行结果，找出最佳运行条件。