屈服条件(yield criteria)

园区配套办公楼条件图 暖通。本项目新建多层公共建筑，总建筑面积：3237.58平方米，其中地上计容建筑面积：2961.73平方米，地下一层建筑面积：275.85平方米.建筑高度：16.300米。设计说明 暖通通风布置图 防排烟设计图等，内容详实，可供参考。

园区配套办公楼条件图 暖通。本项目新建多层公共建筑，总建筑面积：3237.58平方米，其中地上计容建筑面积：2961.73平方米，地下一层建筑面积：275.85平方米.建筑高度：16.300米。设计说明 配电系统图 照明设计图 防雷接地 消防联动等，内容详实，可供参考。

随着岩土工程朝大规模复杂化的发展，对于计算中所需的力学模型的要求也越来越高，本文以一种实际适应性较高的高等弹塑性模型-基于非关联流动准则的双屈服面模型为对象，首先阐述了改模型的构成，其次推导了弹塑性刚度矩阵，以便应用于有限元中的方便，然后为了提高计算精度和效率，将改进型的龙格-库塔循环算法导入该模型，最后将该模型应用于一高填土工程中的变形计算，取得了较好的结果。

将Mohr-Coulomb等面积圆屈服准则和有限元强度折减系数法相结合，提出了在平面应变条件下有限元分析模型的选取、边界条件的处理方法、收敛条件，以及采用大型通用有限元程序ANSYS分析边坡稳定时值的替换原则，最后用于分析某工程深基坑复合边坡的问题，给出该工程边坡的安全系数。

介绍了极低屈服点钢材的研制过程及其力学性能，并对极低屈服点钢材在耗能减震控制中的应用现状以及进一步需要探讨的问题进行了论述。

适用性较好的土体模型除了能较好地模拟土体的应力．应变关系外，还应该能较好地反映土体的侧向变形，即合理计算广义泊松比。在椭圆．抛物双屈服面模型的基础上，建立了反映侧向变形特性的广义泊松比公式，并利用广义泊松比来研究砂．聚苯乙烯颗粒轻质填料的变形规律。文中研究了包括材料配比在内的主要参数对广义泊松比的影响，发现与剪胀有关的参数对广义泊松比的影响较大。基于砂一聚苯乙烯颗粒轻质填料的三轴固结排水剪切试验数据，给出了相关模型参数，结合该材料的剪切强度、变形特性与建立的广义泊松比公式，对该泊松比能否恰当反映土体的变形特性(剪缩、剪胀和侧向变形)进行验证，结果表明广义泊松比可以反映土体的变形特性，尤其是侧向应变及体积应变规律。

组合梁腹板考虑屈服后强度验算EXCEL表格，根据钢结构设计规范第4.4条编制。

架空输电线路跳线技术条件，详细内容，仅供设计师参考。

建筑图纸 医院的图纸，和大家分享！！！！！！！！！！！！！！！

DLT 282-2018 合并单元技术条件

DLT1082-2008 高压实验室技术条件

DLT1085-2008 水情自动测报系统技术条件

DLT1099-2009 防振锤技术条件和试验方法

JC531-1994 平移式砂锯机技术条件

弹性模量反映了材料受力时抵抗弹性变形的能力，即材料的刚度，它是钢材在静荷载作用下计算结构变形的一个重要指标。由于下屈服点的数值较为稳定，因此以它作为材料抗力的指标，称为屈服点或屈服强度。

低屈服点钢的力学特点是易屈服，在进入塑性状态后具有良好的滞回特性，并在弹塑性滞回变形过程中能吸收大量的能量，因而被利用来制造不同类型和构造的阻尼器。基于对几种应用前景看好的低屈服点钢阻尼器的构造与性能的分析与归纳，着重介绍了开孔式加劲阻尼器HADAS的最新试验研究进展，并举例说明了该阻尼器在实际工程中应用情况，可看出HADAS能有效提高建筑物的消能减震能力，达到抗震设防要求。

当应力超过弹性极限后，变形增加较快，此时除了产生弹性变形外，还产生部分塑性变形。当应力达到B点后，塑性应变急剧增加，曲线出现一个波动的小平台，这种现象称为屈服。这一阶段的最大、最小应力分别称为上屈服点和下屈服点。由于下屈服点的数值较为稳定，因此以它作为材料抗力的指标，称为屈服点或屈服强度，用бs表示。 有些钢材(如高碳钢)无明显的屈服现象，通常以发生微量的塑性变形(0.2％)时的应力作为该钢材的屈服强度，称为条件屈服强度(б0.2)。高碳钢拉伸时的应力-应变曲线如图2-4所示。

HRB335热轧带肋钢筋屈服强度模型研究，内容详细丰富，可供网友参考下载。

岩石工程中屈服准则应用的研究

近年来随着我国复杂和超限结构的不断出现，国内一些专家提出对此类重要结构实施中震作用下的抗震设计，具体包含“中震弹性”和“中震不屈服”两种方法。文中首先就这种概念、具体设计参数进行了对比分析；然后以一高层混合结构为例，对比了按7度丙类建筑小震、乙类建筑小震、丙类建筑中震不屈服、丙类建筑中震弹性下的设计结果，得到的一系列结论可供设计人员和规范修编参考。

CJT365-2011 地铁与轻轨车辆转向架技术条件

CJT388-2012 给水排水用滗水器通用技术条件

JGT333-2011 混凝土裂缝修补灌浆材料技术条件

DLT892-2004 电站汽轮机技术条件

DLT963-2005 变压比测试仪通用技术条件

DLT1001-2006 复合绝缘高压穿墙套管技术条件

DLT1098-2016 间隔捧技术条件和试验方法

DLT1348-2014 自动准同期装置通用技术条件

分析了给排水专业自动喷水灭火系统、消火栓系统及暖通专业防排烟系统中有关消防电气联动控制的内容。

本资料为：CJT 457-2014 高杆照明设施技术条件，内容详实，很实用，欢迎下载参考。

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本资料为：HB 1-218-1995 螺栓、螺钉和螺桩技术条件，内容详实，很实用，欢迎下载参考。

本资料为：SLT 243-1999 水位计通用技术条件，内容详实，很实用，欢迎下载参考。

本资料为：TB∕T 3209-2008 中空锚杆技术条件，内容详实，可供参考

本资料为：HGT 20641-1998 石灰窑砌筑技术条件，内容详实，可供参考。

Drucker．Prager(下简称D．P)系列屈服准则作为Mohr．Coulomb(下简称M—c)准则的修正模型在岩土工程中得到了广泛的使用。然而采用不同的D—P系列屈服准则可能会得到差距较大的结果，因此，选用合适的D．P系列屈服准则十分重要。在研究了D．P系列屈服准则与M C准则之间的对应关系之后，指出D—P系列屈服准则对应的Lode角取值较为有限，难以反映出材料在丰富受力状态下的M．C准则屈服强度，将其取值范围扩大至-30°-30°， 并以某边坡和向家坝泄12坝段抗滑稳定分析为例，对如何选用合适的D．P系列屈服准则这一问题进行了研究，提出了具体的选择方法。研究结果表明，只要选用的D．P系列屈服准则对应的Lode角能反映影响边坡和坝基稳定的关键部位的受力状态，就能够得到较好的结果，将D—P系列屈服准则对应的Lode角取值范围扩大至-30。～30。也是必要的。

建筑结构计表格--适用于全国各大建筑设计院及房地产开发商一线设计人员。