弹性模量与结构频率相关的动力模型相似律

试验研究了不同聚合物掺量、不同轻骨料掺量条件下轻质聚合物粘结砂浆弹性模量的变化。采用正交试验方法设计试验。试验结果表明，在满足粘结强度的情况下，掺入聚合物和轻骨料的粘结砂浆，比水泥砂浆的弹性模量降低40％ 左右，从而大大改善砂浆的柔性，更适合外墙外保温粘贴瓷砖使用。

砌体弹性模量是砌体结构的基本力学指标，从3个不同的角度研究混凝土多孔砖砌体及砌体材料弹性模量取值的问题，即：利用试验统计资料，得到混凝土多孔砖砌体及混凝土多孔砖、砂浆的弹性模量表达式；由砌体轴心抗压试验，得到其受压本构关系并推导了弹性模量的表达式；基于混凝土多孔砖、砂浆的弹性模量推导了砌体的弹性模量。结果表明，这3种方法得到的表达式的计算结果与试验结果及现行规范的取值吻合较好，为混凝土多孔砖砌体结构的理论研究和工程设计提供了基础资料。

针对普通保温砂浆受冷热环境的交替作用容易开裂问题，研制了高柔性保温砂浆，对柔性砂浆在不同温度条件下的抗压强度和弹性模量进行了研究与测试，证明柔性砂浆抵抗变形的能力增强，提高了保温砂浆的抗裂性能。

提出了硬化水泥石弹性模量预测的分级模拟方法．根据水泥石中各组分的几何尺度，将硬化水泥石结构分为两级：第一级由C—S-H 和CH 组成，第二级由水化凝胶、未水化水泥和毛细孔组成．应用两相复合材料弹性模量的精确解求得低密度、高密度水化凝胶的弹性模量．将三相复合球模型分解成2个两相复合球模型，逐步计算实心、硬化水泥石的弹性模量．分级模拟方法的优点在于以定量的方式将硬化水泥石弹性模量与各组分的体积分数和弹性模量联系起来，为硬化水泥石优化设计提供了理论依据．最后，通过与文献中的实验结果进行比较，初步验证了分级模拟方法的有效性．

对三种不同钢纤维掺量(O％、1％、2％)的预应力钢纤维混凝上板在不同应力水平(O．8O、O．85)下的疲劳弹性模量衰减规律进行研究，得到了预应力钢纤维混凝土板跨中下表而弹性模量衰减曲线以及同钢纤维掺量、同应力水平的跨中上表面弹性模量衰减曲线。揭示了预应力钢纤维混凝上板的弹性模量在弯曲疲劳过程中呈现三阶段衰减并且衰减曲线在第二阶段基本呈线性，当板发生疲劳破坏时其弹性模量衰减至初始弹性模量的59．9％左右的规律。在此基础上根据Miner累积损伤原理建立了疲劳寿命预测模型并提出了采用微损试验来预测疲劳寿命的方法，用该方法预测的疲劳寿命与实测寿命在_一倍离散范围内。

CRTSⅢ型板式无砟轨道的减振措施是在原有轨道结 构基础上铺设减振垫层，并进行合理结构调整。其轨道 结构从上至下由钢轨、WJ-8C扣件、承轨台、轨道板、 自密实混凝土、减振垫层、C40钢筋混凝土底座构成。

根据士的弹性模量和泊松比满足双曲线关系，给出了弹性模量和泊松比折减的基本原理。通过算例分析表明，调整 泊松比对安全系数的求解是有影响的，而弹性模量的影响一般较小。算例亦表明，位移控制方法具有较高的稳定性和收敛性， 存运用有限) 强度折减方法求解边坡的安全系数时，建议采用位移控制方法来控制其收敛性。

传统的光杠杆放大法测金属丝弹性模量的实验存在计算原理不够完善，实验条件难以达到，物理过程掌握不够准确，实验仪器调节不便等问题．探讨了改进实验的思路和方法．

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31-7 水泥混凝土棱柱体轴心抗压强度、抗压弹性模量试验记录表31-7 水泥混凝土棱柱体轴心抗压强度、抗压弹性模量试验记录表31-7 水泥混凝土棱柱体轴心抗压强度、抗压弹性模量试验记录表

弹性动力时程分析的正确应用

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1–本软件为全网最强的混凝土和钢筋的强度及模量软件。 2–本软件是经过精心筛选整理后的建筑结构设计自动计算软件。 3–公式不会用，设计资料不全没耐心看，这份软件解救你们。 4–设计选型时，查手册、查公式、查百度、一会就晕了，有软件就 不用头疼了。

本论文讲述了弹性时程分析的要求。对结构设计进行弹性分析有一定意义。

无动力太阳能系统设计相关文献，中国建筑设计研究总院撰写，《给水排水》杂志发表

弹性动力时程分析的正确应用

频率和损耗因子是粘弹性材料复合夹层结构的两个重要的动力特性指标。本文采用复模量模型模拟夹层粘弹性材料特性的频率相关性,并基于大型通用有限元程序NASTRAN,提出采用模态应变能迭代法及复特征值迭代法求解复合夹层结构的各阶频率及损耗因子。该方法可以应用到大型复杂复合夹层结构中去,具有很好的实用性和较好的准确性。以复合夹层梁为例,进行了理论解析解和数值解的对比研究和优化设计分析。

建筑结构计算表格-适用于全国各大建筑-设计院及房地产开发商一线设计人员。

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动力基础弹性半空间理论将地基假设为匀质弹性体，力学分析、数学运算均非常严密。然而地基土体远 非匀质，理论与实际情况差别较大，须经测试对比予以修正; 为了便于实用计算，在理论计算上作简化，将半空间等 效于单、双自由度的集总体系，但与实际情况亦有所差别，故可将动力基础弹性半空间理论的计算视作半理论半经 验。

通过对剪力墙结构及相关结构体系的认识和分析，使大家对剪力墙结构的设计及应用有更深刻的了解和把握。

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现行框剪结构的设计方法, 即按刚性楼板计算并按规范进行调整, 当楼板长宽比不大于4 时是安全的, 当楼板的长宽比大于4 时是不安全的。在现阶段, 结构设计的软硬件水平都比较高的条件下, 本文建议所有框剪结构的楼 板均按弹性楼板进行处理。

摘　要: 基于不同模量理论, 讨论了复杂应力状态下不同模量挡土墙结构的中性层, 推导了同时考虑x、y 方向应力情况下该结构的中性轴及正应力、剪应力的解析解. 并编制相应的有限元程序进行计算, 将其数值解与解析解进行误差对比. 最后对不同模量计算结果与经典力学同模量计算结果进行了分析对比. 基于两种理论计算结果的差异, 提出了对该类结构计算的合理建议。

为了从土体微观结构的角度定量地研究动剪切模量的性质和变化，利用共振柱试验，并借助电子显微镜及微观孔隙结构分析手段，对粤东重塑软黏土动剪切模量随动剪应变衰减规律与宏微观条件下土颗粒孔隙特性的关系进行分析。

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依据大量实际工程弹性、弹塑性动力时程分析经验,结合实际工程应用,探讨了弹性、弹塑性动力时程分析方法中的一些基本问题。针对性地分析了动力时程分析方法中地震波的离散性;地震波如何与反应谱曲线在统计意义上相符;人工模拟地震波方法及其工程应用;弹性、弹塑性时程分析法选取地震波的基本原则;弹性时程分析法地震波的选取数量;如何将反应谱分析结果与时程分析结果取较大值等方面的问题。通过大量的算例分析可以看出,正确地应用弹性、弹塑性动力时程分析方法需要从多个方面进行准确理解和把握,教条地应用很难发挥弹性、弹塑性动力时程分析应有的作用。