对配置弯起钢筋用于抗剪设计方法的改进

钢筋对量，就是甲乙双方的算量人员相互对比自个儿所计算出来的钢筋数量，找出不同点，查出差别的原因所在，究竟多在哪里或者少在哪里，最终达成一致结果，使之合法合理。那么我们应该怎样来有针对性地对呢？！

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天津市长途电讯综合楼高141m,共31层。主楼部分高98m,双向均为5个开间。除四角4个开间为钢筋混凝土筒体外,中间各开间均采用模壳支设的钢筋混凝土现浇双向密胁楼盖。密胁梁的中距为1.2m,密肋梁和框架梁均高400mm。为加快模壳的周转速度,减少模壳的购置量,并保证工期,将早拆支撑螺旋调节器与模壳结合起来使用。 早拆支撑螺旋调节器如图2-13-1所示,顶部平板80mm×80mm,支模时顶在结构底面,拆模时保持支撑位置不动。翼形升降托两侧的下凹处可用来布置龙骨,龙骨上摆放模壳。旋转调节螺母l可以调节翼形升降托的标高,达到调节模壳标高的目的。旋转调节螺母2可调节顶部平板的标高,使其正好处于结构底面的高度上。该工程采用的模壳如图2-13-2所示,模壳为边长1135mm的正方形,四边用宽25mm的角钢做加固框,实际边长为1185mm。在用于密胁间距1200mm的楼盖时,两模壳间还有15mm的净距。 一般早拆类支撑柱头的设计出发点是将其用于梁板支模,使用时在翼形升降托上布置龙骨以摆放梁或板的底模,而顶部平板可直接支顶在梁、板底面或只支于某一块底模下。拆模时向下旋转调节螺母I,即可拆下龙骨和绝大多数模板,顶部平板仍保持其支顶力,以达到早拆底模的目的。 将早拆支撑螺旋调节器用于支顶模壳的作法与上述作法完全相同。模壳摆好以后两模壳间只有15mm的缝隙,早拆支撑的顶部平板是80mm见方,顶部平板下的螺杆直径是34.5mm。无法通过15mm的缝隙去支顶于密肋的底部,难于达到既早拆模壳又保持密胁底支撑不动的目的。

并联电容器无功补偿的配置方法

一、增加双机互连IP 二、配置DECOM 三、配置OptoOPCServer 四、配置Opto软件

采用力电容器并联补偿电网的无功负荷，由于具有单位投资少、电能损耗小、维护简单、搬迁方便等优点，在电力系统中得到广泛的应用。但是，目前采用的配置原则，大多用限定功率因数法或由经验决定。这种方法虽然简单易行，但经济效果却不是最合理的。 本文将从并联电容器无功补偿装置(以后简称补偿装置)的改善电压和降低线损这两个主要作用出发，通过理论分析来决定补偿容量的配置和补偿地点的选择，以求得最大经济效益。这样做，虽然增加了计算工作量，但其经济效益是相当可观的。 本文着重解决三个问题：一是区域性补偿容量如何确定；二是补偿容量如何在配电母线和配电线路上分配；三是在配电线路上如何选择补偿地点。

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首先要说明的一点是，我们平时所说的钢筋预算和实际的钢筋下料是不一样的。我们所说的钢筋预算就是按照建筑的规范或标准平法图集的要求计算出来的钢筋。而下料还要考虑很多施工现场的要求，例如我们的钢筋断点的位置在实际的施工中是有规定的，必须断在跨中1/3的范围内，构件交错的地方要注意钢筋的避让等。 在我们拿到结构图纸后，首先分析此建筑是什么结构形式、大致有哪些构件、基础是什么类型。然后我们一般剪力墙按照从下向上的顺序，也就是施工的先后顺序进行计算。

建筑施工图经常使用各种钢筋符号解释以及表示方法。标注示范解释。

钢筋砼板裂缝形成原因及处理方法。钢筋砼板裂缝形成原因及处理方法。钢筋砼板裂缝形成原因及处理方法。

1、上部贯通筋 上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值 2、端支座负筋 端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值； 第二排为Ln/4＋端支座锚固值 3、下部钢筋 下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值 以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题： 支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d }。 钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度-保护层+15d }。 钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋5d } 4、腰筋 构造钢筋：构造钢筋长度＝净跨长＋2×15d 抗扭钢筋：算法同贯通钢筋

当中间跨两端的支座负筋延伸长度之和≥该跨的净跨长时，其钢筋长度：第一排为：该跨净跨长＋（Ln/3＋前中间支座值）＋（Ln/3＋后中间支座值）；第二排为：该跨净跨长＋（Ln/4＋前中间支座值）＋（Ln/4＋后中间支座值）。其他钢筋计算同首跨钢筋计算。LN为支座两边跨较大值。

本资料为广联达筏板边基坑钢筋处理方法，pdf格式，共16页。 【相关内容】 一、筏板及基坑的平面图 二、基坑剖面 三、软件处理 四、定义筏板 五、按图纸要求变截面

在大中型钢筋工程中（或绑扎中有难度时），传统的施工方法是先焊接钢筋支承骨架再进行绑扎。这种方法的优点是安全、稳妥，利于绑扎。缺点是费工费料，增加工序，延长工期，要经常搬运电焊机，很不方便。

闪光棗预热闪光焊：通电后，应首先进行闪光，当钢筋端面已平整时，应立即进行预热、闪光及顶锻过程

在理论分析和试验结果基础上,推导并提出了钢管混凝土结构梁柱节点的抗剪承载力计算公式。公式不仅考虑了节点的实际受力状态,而且考虑了钢管和混凝土的组合作用。最后,给出了公式的适用范围,可供设计人员参考。

DGT J08-003-2000 建筑锚栓抗拉拔、抗剪性能试验方法内容丰富详实，并且可以供广大网友下载参考并学习。

塑料外壳外边缘有一圆角钢加固框，角钢宽25mm。将模壳角部原来闭合的角钢框截去25mm，这样在4个模壳相接的角部形成一个65mm×65mm的方孔,早拆支撑螺旋调节器均设在角部,直径34.5mm的螺杆通过65mm的方孔后,使边长80mm的顶部平板伸进模壳边沿的上面,直接顶在密肋梁底面。这样当向下旋动调节螺母1,拆下龙骨及模壳时,顶部平板仍然支顶在胁梁底面,从而达到早拆模壳的目的(图2-13-3)

通过调查对杭州绿地中地被植物的应用现状进行了分析，并针对不同地段地被植物的配置情况，分析讨论了杭州绿地中地被植物的配置特色，最后，就目前存在的问题和今后的发展提出了看法。 未经本人许可不得转载

针对地基规范和混凝土规范中涉及钢筋混凝土扩展基础的抗力计算、配筋和构造要求等需求协调统一的几个问题作了讨论，并提出了改进建议。

通过改进能力谱法，给出了一个可以实现“小震不坏、中震可修和大震不倒”多级性能目标的钢筋混凝土桥墩直接基于位移的抗震设计方法。首先以钢筋和混凝土的应变幅值建立了钢筋混凝土桥墩不同破损极限状态的量化准则，并基于曲率延性系数和位移延性系数关系转化为墩顶位移的表述形式。再以屈服位移和位移延性系数 作为设计参考变量，采用屈服谱加速度和屈服位移（Ay- Dy） 格式的地震需求谱求解系统在不同风险水平地震作用下的反应。最后以能力设计原理保证桥墩截面的抗剪强度需求。通过一个具体设计算例说明了建议方法的可行性。

省钢筋的方法和意义，每个结构工程师必须知道的！还必须得凑字数吗？？？

从地震影响系数、水平地震标准作用、楼层剪力分布、设计内力、构造措施等五个方面对中日两国钢筋混凝土结构抗震设计方法进行了深入比较,并给出了算例对比。

对钢管混凝土柱一环扁梁中节点(环扁梁节点)在静载和低周反复荷载作用下的设计方法进行介绍，其可靠性得到试验数据的证实。结果显示，在地震区推广应用铜管混凝土柱一钢筋混凝土环扁梁节点的结构体系具有较强的可行性。

本资料为适用于手工抽筋的钢筋计算表（EXCEL),内容简介:本计算表适应手工抽筋的习惯，只要按表格内要求输入，即可算出钢筋的长度、重量，钢筋分规格、分级别自动统计计算，只要点一下打印预览便可一目了然。

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钢一混凝土组合梁下通过的管道会导致建筑层高的增加而减小组合结构的优势。腹板开洞的钢一混凝土组合梁有效地减小了梁下所需的空间，从而从工程上解决了该问题。但是，洞口的存在影响了钢一混凝土组合梁的受力性能。如何设计腹板开洞钢一混凝土组合梁是一个重要且实际的结构难题，而我国目前尚没有规范可以遵循。本文介绍了ASCE和EC4关于腹板开洞简支组合梁的抗弯和抗剪设计方法，给出了算例，并进行了分析和评述，可供工程设计参考。

筏板有限元基础适用于大底盘、多塔的新设计方法 内容包括： 1，大底盘高层建筑基础设计简介 2，上部结构荷载的正确使用 3，上下部结构共同作用 4，沉降、内力计算及地基模型的选择 5，大底盘高层建筑基础交互设计 6，厚板有限元计算改正 7，变刚度调平设计方法应用介绍

基于净效益最大的水资源优化配置模型与方法.

自古至今，竹子在景观园林中的应用一直占有举足轻重的作用。