钢骨高强混凝土短柱轴压力系数及配箍率关系研究

本文主要对不良地质产生沉降和失稳及其影响因素定性分析，并针对各种影响因素加强施工过程控制，减少工后沉降和不均匀沉降。

适当选用高效减水剂和引气剂，这对减少大体积混凝土单位用水量和胶凝材料用量，改善新拌混凝土的工作度，提高硬化混凝土的力学、热学、变形、耐久性等性能起着极为重要的作用。

22结构常识-高强混凝土的养护-作为一线设计院的一线设计人员是非常适用的。

抗震设计中底部剪力系数与基本自振周期

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摘要：本文研究了在钢管上开孔对配有圆钢管的钢骨混凝土柱O 钢筋混凝土梁组合框架节点受力性能的影响。介绍了三 种节点承受低周反复荷载的试验，第一种是不开孔的，第二种是开穿筋小圆孔的，第三种是开矩形大孔的。试验结果表明， 开穿筋小圆孔的节点受力性能最好。主要原因是穿过圆钢管的梁主筋与钢管内的混凝土有很好的粘结；在钢管的小孔处 形成了钢筋混凝土抗剪销钉，小圆孔也使得钢管内外的混凝土得以沟通；同时钢管参加受剪的主要部位位于节点高度的 中部，故在节点上下边缘处开小圆孔对节点受剪性能影响不大。本文研究成果已用于南京新世界大厦，并对研究其他的组 合框架节点有参考价值。

目的分析钢管混凝土组合柱研究中的不足，提出了钢管一钢骨混凝土组合柱的概念。研究钢管一钢骨混凝土组合柱的破坏机理、受力性能．方法对钢管一钢骨混凝土组合柱的破坏机理、受力性能。进行了3个含钢率不同的偏心受压钢管一钢骨混凝土短柱的试验．结果钢管混凝土柱存在内外部分破坏不同步的可能，通过试验，明确了钢管一钢骨混凝土柱的破坏特征，含钢率对承载力自寺影响，含钢率越大，构件的承载力及延性的相应增加．结论试验结果表明，当含钢率大于0．36％时，钢管混凝土柱与其外测的钢骨混凝土能够共同工作直至破坏，其承载力明显高于钢管混凝土核心柱的承载力，为组合结构的发展提供了一种新的结构型式．

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大量水下工程的建设，对于水下不分散混凝土的材料性能和配筋梁构件的抗弯性能，国内外已有研究，但是对于水下不分散混凝土柱的受压性能，还未见报道。本文完成了水下不分散混凝土短柱的轴心受压实验，研究了受力性能，主要包括柱的破坏形态和承载能力等，并与普通混凝土柱进行了对比实验。基于实验结果的分析，探讨了现行规范中针对普通混凝土柱的计算方法对水下不分散混凝土柱的适用性。

传统钢管混凝土是将混凝土直接灌入钢管，然后全截面承压，使得混凝土处于三向受力状态；但这种结构形式及加栽方式就决定其并没有最大发挥钢管的高抗拉性能及混凝土的高抗压特性。对此，笔者提出一种钢管约束混凝土受力体系，理论分析证明该体系较传统构件有着更大的承载力。

本文档为降低冲孔灌注桩混凝土充盈系数，包括：工程概况： 吴桥路保障性安居工程建筑面积35062.98㎡，其中地上27层，地上面积为26880.88㎡;地下1层，地下面积为8182.1㎡.基础为冲击成孔灌注桩基础，有效桩长为45～81m。一层标高为±0.000m，相当于绝对标高5.800m，工程桩498根，其中主楼352根等。

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结构形式为大跨度框架结构，局部采用钢骨混凝土，跨度非常大，建筑结构施工图均有，节点大样都很齐全，图纸包含以下内容：地下三层结构顶板平面图、地下二层结构顶板平面图、地下一层夹层结构顶板平面图、地下一层结构顶板平面图等等，可以跟大家分享！

重载柱的节点设计对结构整体防倒塌能力具有重要意义。通过对一种新型组合重载柱节点的 低周反复荷载试验,对该类节点的抗震性能作出评估。试验结果表明,新型重载柱节点具有较高的抗剪承载 力和良好的抗震性能。

YB9082-2005 钢骨混凝土结构技术规程报批稿

钢骨混凝土计算程序（无地震、C40、Q324、HRB335），为excel表格。已设置好自动计算公式，将数值填入指定区域即可进行自动计算

该图纸为各种钢骨混凝土柱(AC)柱脚构造示意详图，图纸包括：钢骨混凝土柱(AC)柱脚构造示意详图。

SRC梁－SRC柱节点 钢梁－SRC柱节点 RC梁－SRC柱节点 前两种节点，钢骨部分的连接构造要求原则上应与钢结构一致，但考虑到混凝土浇筑密实性，应在节点连接板上设置浇筑孔和出气孔，并应注意节点部位钢筋交错纵横对构造施工细节的影响，这一点在初步设计中就应给予较为细致的考虑。

它是把型钢埋入钢筋混凝土中,并配有适量的纵向钢筋和箍筋的的结构，是钢和混凝土组合结构的一种主要形式，构件的承载能力主要依靠型钢部分。

宾馆二期工程位于昆明市南路号的地块上，比邻昆明宾馆老楼，地下一层，地上四层，地下室层高3.3m，一层12m，二层6.9m，三层5.4m，四层5.1m，总高22.5m。基础为人工挖孔桩，框架剪力墙结构，抗震设防烈度为8度，总建筑面积22036.6㎡。在钢骨柱与钢筋混凝土梁相交的加密区，采用打孔和加钢筋连接牛腿的方法解决钢筋与钢骨相碰的问题。

目的研究使钢管一钢骨混凝土组合柱发生延性破坏时所需要确定的轴压比限值．方法通过对钢管、钢骨的简化处理，从界限破坏出发，分析了钢管一钢骨混凝土组合柱轴压比限值的组成，建立了界限破坏时的计算简图，进而推导出轴压比限值的理论计算公式．结果在确定了轴压比限值的计算公式基础上，对其进行了简化计算，根据不同的抗震等级确定了试验中3个试件的轴压比限值．结论钢管一钢骨混凝土框架柱比钢管混凝土核心柱的轴压比限制提高10％左右，其值随着钢骨含率的增加而提高．因此相比钢管混凝土核心柱，钢管一钢骨混凝土组合柱具有更好的延性．

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为了解轻质高强粉煤灰加气混凝土砌块作为承重墙的可行性,测试了A7. 5B07 轻质高 强粉煤灰加气混凝土砌块砌体的受压性能。测试结果表明:A7. 5B07 轻质高强粉煤灰加气混凝土砌块 砌体,在破坏前能充分发挥其自身强度(强度利用系数为0. 7～0. 8) ,比粘土实心砖砌体(强度利用系 数为0. 2～0. 3) 明显地好;且该砌块强度高、密度小、导热系数低,有效地利用工业废料制作,是多层 (5～7 层) 混合结构建筑的理想承重墙材料。

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C60_C80高强混凝土的力学性能

介绍高强混凝土在施工中容易产生裂缝的诸多原因，阐述了与混凝土材质、配制、浇筑、养护及设计计算等息息相关，分析了混凝土裂缝的来龙去脉，同时提出了相关的预防方法和修补手段。

CECS 356-2013 高强箍筋混凝土结构技术规程CECS 356-2013 高强箍筋混凝土结构技术规程CECS 356-2013 高强箍筋混凝土结构技术规程

本工程为框架剪力墙结构，其中框架柱设计采用现浇钢管高强混凝土组合柱，柱截面均采用矩形截面，除地下一层800×800外，其余层柱截面为600×600，矩形框架柱内设置钢管，形成组合柱。柱内钢管分无缝钢管和螺旋钢管两种，钢管混凝土组合柱共94根。管直径分别为377×16、377×12、377×10、244.5×10；地下室内框架柱预埋螺旋式钢管，其余框架柱预埋无缝式钢管，管内1-3层浇灌C100高强混凝土，地下室、4-9层框架柱内钢管内浇灌C80混凝土，其余层柱管内浇灌C60混凝土；柱管外地下室C70混凝土，1-5层柱管外C60混凝土，其余层柱管外C50混凝土；管内高强高性能混凝土要求达到免振自密实，低收缩，低徐变。 施工特点：本施工部位的施工难点为组合柱与框架梁、剪力墙纵横相交，柱外钢筋要求从管内通过，框架核心区钢筋密集，剪力墙钢筋与柱相交钢筋通过柱内钢管给管内外混凝土施工带来了许多技术上的难题，此外钢管内外混凝土强度等级分别设计给混凝土施工带来许多困难。第三，本工程采用C100高强混凝土，给施工配比、运输、浇筑也造成了一定的困难。

总建筑面积54316.07㎡（为一级客运站），用地面积40570㎡。建筑地上为三层，地下二层，建筑最高点高度24.290m。建筑结构采用框架结构，地下室挡土墙厚度为300-600mm，框架柱为直径600的圆柱，混凝土方量约10万m3，其中C60高强混凝土约1.2万m3，全部采用泵送商品混凝土施工。因工期需要，本工程进行冬季施工，又因哈尔滨属于高寒地区，冬季气温低，经设计院同意，将墙、柱混凝土标号提高两个标号，而C60高强混凝土施工质量较难控制，如何保证混凝土分项工程施工质量达到“龙江杯”标准，就成了本工程创优目标能否实现的关键。

桩 基采用预应力高强混凝土管桩 PHC AB600 110 12，共 645 根桩。

高强混凝土柱的梁柱节点处,以前通常采用浇注少量高强混凝土的方法,楼层梁板则仍用普通强度混凝土，此种方法对于高流动性商品混凝土是很不适宜的，参考国外多年的试验资料,并根据新的抗震规范的精神,本文提出梁柱节点的设计建议,可供设计人员参考。 PDF格式，共4页。

对8 根参数不同的矩形钢管混凝土短柱进行了轴心受压试验,分析了试件的破坏形态,基于线性莫尔强度准则提出了一个轴心受压矩形钢管混凝土短柱极限承载力计算 公式,并用其他文献的试验成果对其进行了验算. 结果表明,所得计算结果与试验数据吻合,可为工程设计提供参考. 通过比较,验证了按照《矩形钢管混凝土结构技术规程》(CECS 159 :2004) 提供的轴心受压短柱承载力计算公式进行设计,其结果是安全可靠的.

以偏心率、加固量和粘贴形式为变化参数，共进行l8个圆形截面钢筋混凝土柱试验，其中15个试件包裹了纤维布，另外3个未包裹纤维布。试验结果表明：由于玄武岩纤维布(BFRP)的作用，包裹BFRP试件较对比试件的承载力有很大提高，同时延性也有不同程度的提高，证明了BFRP约束对提高钢筋混凝土柱的力学性能的有效性。最后，提供了环向包裹FRP后圆形截面钢筋混凝土柱承载力计算方法，计算结果和试验结果基本吻合。

容量一千多方左右的矩形截面钢筋混凝土蓄水池结构图纸及配筋图纸