基于水工设计反应谱的人工地震波合成

最近在实际工作中碰到这样一个问题，根据设计要求，某工程的挡土墙砌体材料为水泥混凝土240*115*53砌块，但在施工当地和周边却一时无法采购到此种砌块，只有另一种水泥混凝土砌块。

汽车、船舶运输煤样的人工采取方法，详细内容，仅供设计师参考。

人工挖孔桩开挖采用“跳一挖一”方式进行。在开挖时，一般土层中每节高度为1m，如遇细砂，粉砂层地质时，流砂情况较轻时 ,采用的方法是缩短这一循环的开挖深度，将正常的1m左右一段，缩短为0.5m，以减少开挖层孔壁的暴露时间，及时进行护壁混凝土浇筑，沿护壁周圈采用φ18以上钢筋每隔100mm左右间距打入沙层，或在护壁筋中塞入草垫。流砂情况较严重时，下钢套筒，钢套筒与护壁用的钢模板相似，以孔外径为直径，分成4-6段圆弧，再加上适当的肋条，相互用螺栓或钢筋环扣连接，在开挖0.5m左右，即可分片将套筒装入，深入孔底不少于0.2m，插入上部混凝土护壁外侧，装后即支模浇筑护壁混凝土。在遇到淤泥质土层等较软弱土层时，用木方、木模板等支挡，并缩短这一段开挖深度，及时浇筑混凝土护壁，支挡的木方沿周边打入底部不小于0.2m深，上部嵌入上段已浇好的混凝土护壁后面。开挖时采用短把的镐、锨等简单工具，遇到比较硬的岩石时，可用风镐，并采用卷扬机垂直运土。当桩孔挖得深时用橡皮电缆的低压灯照明。一节挖完后需在自检合格后上报现场技术人员和质量人员检查。在10m以下时，每次早上下孔前，必须进行有害气体检测，合格后方可下孔作业。

本资料为PKPM多层框架电算结果的人工调整，内容包括： 面尺寸的调整 梁、柱的适宜配筋率 框架梁配筋的调整

结构地震反应分析与抗震验算 内容包括： 概述 单自由度弹性体系的地震反应分析 单自由度弹性体系的水平地震作用及其反应谱 多自由度弹性体系的地震反应的振型分解法 多自由度体系的水平地震作用 结构自振周期和振型计算 地基与结构的相互作用 结构的抗震验算

采用动力时程分析法对一双层地铁车站进行了地震反应分析。结果表明,地震引起的地基变形是影响地下结构动力反应的决定性因素,结构峰值变形反应与自由场峰值变形反应之间近似存在简单的线性关系。

本资料为结构地震反应分析与抗震计算，内容包括： §3.1 概述 §3.2 单自由度体系的弹性地震反应分析 §3.3 单自由度体系的水平地震作用与反应谱 §3.4 多自由度弹性体系的地震反应分析 §3.5多自由度弹性体系的最大地震与水平地震作用 §3.6 竖向地震作用 §3.7 结构平扭耦合地震反应与双向水平地震影响 §3.8 结构非弹性地震反应分析 §3.9 结构抗震验算

本资料为结构地震反应分析与抗震计算，主要内容： o3.1 概述 o3.2 单自由度体系的弹性地震反应分析 o3.3 单自由度体系的水平地震作用与反应谱 o3.4 多自由度弹性体系的地震反应分析 o3.5 多自由度弹性体系最大地震反应与水平地震作用 o3.6 竖向地震作用 o3.7 结构平扭耦合地震反应与双向水平地震影响 o3.8 结构非弹性地震反应分析 o3.9 结构抗震验算

本工程为某精美的人工挖孔桩大样图设计参考图，包含柱插筋示意图、护壁配筋图以及挖孔桩配筋图，图纸内容完整，表达清晰，制图严谨，欢迎设计师下载使用。

内容摘要： 1、本工程采用桩基础：其中 2#、4#、6#、8#楼及地下汽车库为人工挖孔桩。桩直径为Φ800，人工挖孔桩共231枚（其中地下汽车库有29枚扩底）。人工挖孔桩桩长2--13m，单桩承载力不扩底1800KN，扩底3000KN。 2、人工挖孔桩桩身及护壁砼强度等级地下车库为C30，住宅楼为C25。 3、人工挖孔桩以地质勘察报告⑧-2层强风化凝灰岩（地下车库以⑧-3层中风化凝灰岩）为持力层，桩端进入持力层不少于3.0m。（若⑧-2层厚度小于3m，则桩端进入⑧-3层0.5m，地下车库要求桩端全截面进入⑧-3层0.5m）。 4、成桩后按规定要求做动测和静载荷试验。

本文在总结已有多维反应谱法的基础上，以多维随机方法为理论基础推导出了一种新的多维反应组合公式，并编制了相应的计算机程序。通过实际算例比较，本方法具有足够的计算精度，且计算简单，便于工程设计人员应用。

双向地震动作反应的组合方法用下结构

历次地震的震害经验表明，建筑结构的平面规则性对结构的抗震性能有重要影响。因此，对不规则建筑结构设计的抗震性能我们应该提出更高的要求。

消能设计是水工建筑物设计的重要工作之一，消能计算通常根据《水闸设计规范》编列公式计算。

本资料为建筑结构抗震设计-结构地震反应分析与抗震验算，本章要点 ■ 掌握：结构地震反应分析；结构抗震设计的 基本要求；振型分解法；底部剪力法 ■ 理解：地震反应分析的基本概念和原理；建筑 结构抗震验算的原理 ■ 了解：各种方法的适用条件和特点

由于生物池场地平面较大，为防止雨天影响，本次将采取分段开挖，分段浇筑垫层的方案，先清理北半部A2段基坑浮土，再清理A1、A3段浮土，之后进行南半部清土工作。

（1） 第一节孔圈护壁应比下面的护壁厚100-150mm，并应高出现场地面200-250mm，上下护壁间的搭接长度不得少于50mm。 （2）浇灌护壁砼时，用敲击模板及用竹和木棒插实方法，不得在桩孔水淹没模板的情况下灌注砼。根据土质情 况，尽量使用速凝剂，尽快达到设计强度要求。发现护壁有蜂窝、漏水现象，及时加以堵塞和导流，防止孔外水通 过护壁流入孔内，保证护壁砼强度及安全。 （3） 护壁砼的内模拆除，根据气温等情况而定，一般可在24小时以后进行，使砼有一定强度，以能挡土。 （4）当第一节护壁砼拆模后，即把轴线位置标定在护壁上，并用水准仪把相对水平标高画记在第一圈护壁内， 作为控制桩孔位置和垂直度及确定桩的深度和桩顶标高的依据。

本文以周期比超限的某偏心结构工程为研究背景,基于SAP2000建立三维有限元模型,采用黏滞阻尼器、黏弹性阻尼器、软钢阻尼器、复合铅黏弹性阻尼器和钢支撑五种减震方案对其进行扭转控制,针对不同扭转控制方案分别进行了模态分析、反应谱分析和动力时程分析,对比研究了多遇地震作用下各控制方案的周期比、层间位移、支撑内力及阻尼器的耗能能力。

近年来，地震在全球频繁发生，而桥梁是生命线工程，一旦在地震中发生破坏， 将会给抗震救灾带来很大的难度和损失。大跨度预应力混凝土连续梁桥是最

摘要：对结构静力弹塑性分析方法的物理意义进行了探讨，指出了该方法存在的一些 局限，提出由结构前三阶振型的线性加权组合确定结构位移形状向量或将前三阶振型分别确定为前三个位移形状向量，并在把f、伍)OF体系转换为等效SDOF体系和进行等效sDOF体系的动力时程分析时，将结构区分为屈服前和屈服后两种不同的状态．数值结果表明：采用改进的方法以后，目标位移计算精度明显提高，对结构的损伤评估结果与试验观测结果吻合．

采用SMA(Shape Memory Alloy)旗帜型恢复力模型，深入分析了预变形、超弹性拉伸位移、刚度和长度4个参数对SMA阻尼器耗能系数的影响规律；分别建立了预变形、拉伸位移与耗能系数的关系式，并提出SMA阻尼器刚度和长度的确定方法。在分析结果的基础上，设计了一种新型超弹性SMA阻尼器。为了验证SMA阻尼器的减震效果，针对某5层框架结构，分析了框架结构在无控和安装SMA阻尼器两种情况下的地震反应。结果表明：安装SMA阻尼器后，框架结构顶层水平位移和加速度反应都比未控时降低50％以上，因此，SMA阻尼器可以有效抑制结构地震反应。

带有茂密的大树的人工湖的公园景观建筑

摘要：在人工挖孔桩施工中，遇到淤泥、流砂层较厚，地下水极为丰富时，很容易涌砂塌孔，施工进度缓慢或根本无法成孔。本文主要介绍了在复杂地质条件下的人工挖孔桩施工技术成功的经验，可供类似工程借鉴。

以 10 层钢结构为研究对象, 在罕遇地震作用下, 通过 ANSYS 有限元数值方法, 对纯框架结构及偏心耗能支撑结构在考虑楼板作用与不考虑楼板作用情况下结构的地震响应进行了比较分析, 结果表明: 在考虑楼板作用下纯框架结构顶层位移 X 、Y 方向分别减小了 31. 3% 和 33. 9%; 结构顶层加速度 X、Y 方向分别增大了 39. 7%和 45. 2% . 由于楼板的约束效应, 结构的整体刚度增加, 自振周期减小. 考虑比不考虑楼板作用同样的耗能结构耗能能力减小了, 在分析耗能结构时不能忽略楼板作用. 分析结果为钢结构抗震设计提供了参考.

本文首先推导了李小军积分格式(中心差分与Newmark平均加速度法相结合)的增量形式,并据此离散动力平衡方程,同时,采用Pyke提出的土动力本构模型以及多次透射人工边界条件,提出了一种水平成层场地地震反应非线性分析的显式有限元方法,并据此编制了计算机程序。数值实验表明,这种方法能较好地模拟土层在强地震作用下的非线性特性。

结构地震反应时程分析中的阻尼研究

摘　要　应用流体的势流理论及梁的振动方程,分析了大型渡槽承重结构的竖向流固自振动力特性及地震动力反 应。分析结果表明,渡槽承重结构由于大量附连水质量的作用,其自振频率大幅度下降;即使结构抗震设防烈度不 高,竖向地震作用对承重结构也具有较大影响,结构设计时应加以考虑。

高耸机场塔台结构地震反应的高振型影响分析

本资料为建筑结构抗震原理-多自由度体系地震反应分析，主要内容： 4.1 动力方程的建立 4.2 地震反应分析的振型叠加法 4.3. 正交阻尼 4.4. 求解地震反应的振型分解法 例题

振型分解反应谱法已成为各国抗震规范中最为成熟的结构地震反应分析方法.当采用反应谱法进行大跨度空间结构抗震分析时,按照规范的规定,在进行反应谱计算时应首先形成相对于各阶振型的等效节点荷载右端项,然后求解相对于各阶振型的地震反应位移解.应用本文的快速算法,可以直接写出相对于各阶振型的地震反应位移解,节省计算求解时间,同时也避免了求解过程中产生的计算精度误差.本文从理论上证明了快速算法与规范方法的等价性,并用例题加以证实.

水工地下隧洞混凝土裂缝进行化学灌浆处理的目的主要是进行防渗堵漏和补强加固。防渗堵漏要求缝面灌后具有较高的抗渗性和抗老化性能，能阻止外来水汽碳化混凝土和锈蚀钢筋，满足结构耐久性和安全运行；补强加固要求缝面浆液固化后有较高的粘接强度，最终要求能恢复混凝土结构的整体性。 目前裂缝处理一般采用高渗透改性环氧浆材，但均存在一定的局限性，需研究环保型、低粘度、无收缩、抗老化强、粘接强度高、能满足温度缝反复收缩开裂的处理要求的弹性改性环氧浆材。裂缝处理方法主要有开槽埋管法、打斜孔埋管法和无损贴嘴法。开槽埋管法由于对原混凝土结构破坏较大，浆材损耗大，开槽处难以修复好等问题已普遍不再采用；打斜孔埋管法能解决开槽法的诸多不利，但存在管容耗浆大，微细粉尘易堵塞缝面影响灌浆质量，由于该方法施工简单而被普遍采用；无损贴嘴法是目前处理裂缝最先进的方法，具有工艺简单、无钻孔、无孔容耗浆、易找准裂缝、对混凝土无损伤、成本低等优点值得大力推广，无损贴嘴法处理裂缝的难点是渗水缝的贴嘴，采用ECH水下粘结胶进行渗水缝的贴嘴能最大承受1.3MPa的压力，为贴嘴法处理渗水裂缝提供了条件。

内容简介 一套完整的人工挖孔桩的从签证到工程量计算，EXCEL格式，计算工程量及钢筋重量的计算工具，可供参考。 主要内容包含： 人工挖孔桩砼护壁量 桩钢筋计算表 桩钢筋计算表

第三章 结构地震反应分析与抗震计算 《结构抗震设计》《高层建筑结构设计》

本文进行了多点地震动输入时，大跨空间网架结构的动力有限元分析，介绍了求解动力方程的方法，并且给出了运用大型有限元软件实现的过程，通过具体算例的分析，给出了空间大跨网架结构多点地震动输入下的动力性能规律，对工程具有一定的指导意义。

桥梁结构在强烈地震动作用下，伸缩缝两边的主梁会因运动的相对位移大于伸缩缝间距而发生碰撞，造成桥梁结构损坏，甚至引发落梁。研究目的是建立较合理的邻梁碰撞问题分析模型。通过引入表征邻梁碰撞相互作用的碰撞弹簧，基于直杆共轴碰撞理论建立了邻梁碰撞问题的分析模型，采用解析与数值结合的方法研究了碰撞弹簧刚度比、邻梁长度比l 和阻尼比等参数对碰撞力、碰撞持续时间和耗能的影响。利用美国加州强震观测计划(CSMIP)获得的邻梁碰撞强震记录，估计了碰撞弹簧刚度约为 0.5 倍的较短主梁轴向刚度。

在所建议的加劲阻尼器弹塑性恢复力模型的基础上,推导在空间杆系-层模型中加劲阻尼装置的单元刚度矩阵和加劲阻尼减震结构的动力分析方法。据此在HBTA程序中实现对加劲阻尼减震结构的弹塑性地震反应分析,并通过算例考察加劲阻尼装置对建筑结构的减震效果。

根据短肢剪力墙结构的受力和变形特点,对多竖直杆模型进行了改进,建立了截面位移模型,摒弃了杆模型平截面假定的限制,有效地考虑了剪滞效应和翼缘的影响。利用变分原理导出了T形短肢剪力墙的空间单元刚度矩阵,研制了弹塑性时程分析程序,并输入三种不同的地震动进行了算例分析,计算结果表明,短肢剪力墙结构抗震性能较好,适合于在地震区推广使用。