巷道围岩初始应力场和弹性模量的区间反演方法

试验研究了不同聚合物掺量、不同轻骨料掺量条件下轻质聚合物粘结砂浆弹性模量的变化。采用正交试验方法设计试验。试验结果表明，在满足粘结强度的情况下，掺入聚合物和轻骨料的粘结砂浆，比水泥砂浆的弹性模量降低40％ 左右，从而大大改善砂浆的柔性，更适合外墙外保温粘贴瓷砖使用。

砌体弹性模量是砌体结构的基本力学指标，从3个不同的角度研究混凝土多孔砖砌体及砌体材料弹性模量取值的问题，即：利用试验统计资料，得到混凝土多孔砖砌体及混凝土多孔砖、砂浆的弹性模量表达式；由砌体轴心抗压试验，得到其受压本构关系并推导了弹性模量的表达式；基于混凝土多孔砖、砂浆的弹性模量推导了砌体的弹性模量。结果表明，这3种方法得到的表达式的计算结果与试验结果及现行规范的取值吻合较好，为混凝土多孔砖砌体结构的理论研究和工程设计提供了基础资料。

针对普通保温砂浆受冷热环境的交替作用容易开裂问题，研制了高柔性保温砂浆，对柔性砂浆在不同温度条件下的抗压强度和弹性模量进行了研究与测试，证明柔性砂浆抵抗变形的能力增强，提高了保温砂浆的抗裂性能。

提出了硬化水泥石弹性模量预测的分级模拟方法．根据水泥石中各组分的几何尺度，将硬化水泥石结构分为两级：第一级由C—S-H 和CH 组成，第二级由水化凝胶、未水化水泥和毛细孔组成．应用两相复合材料弹性模量的精确解求得低密度、高密度水化凝胶的弹性模量．将三相复合球模型分解成2个两相复合球模型，逐步计算实心、硬化水泥石的弹性模量．分级模拟方法的优点在于以定量的方式将硬化水泥石弹性模量与各组分的体积分数和弹性模量联系起来，为硬化水泥石优化设计提供了理论依据．最后，通过与文献中的实验结果进行比较，初步验证了分级模拟方法的有效性．

CRTSⅢ型板式无砟轨道的减振措施是在原有轨道结 构基础上铺设减振垫层，并进行合理结构调整。其轨道 结构从上至下由钢轨、WJ-8C扣件、承轨台、轨道板、 自密实混凝土、减振垫层、C40钢筋混凝土底座构成。

根据士的弹性模量和泊松比满足双曲线关系，给出了弹性模量和泊松比折减的基本原理。通过算例分析表明，调整 泊松比对安全系数的求解是有影响的，而弹性模量的影响一般较小。算例亦表明，位移控制方法具有较高的稳定性和收敛性， 存运用有限) 强度折减方法求解边坡的安全系数时，建议采用位移控制方法来控制其收敛性。

传统的光杠杆放大法测金属丝弹性模量的实验存在计算原理不够完善，实验条件难以达到，物理过程掌握不够准确，实验仪器调节不便等问题．探讨了改进实验的思路和方法．

为反演采动应力场，以老虎台矿井为研究背景，应用地震学的岩体破裂震源机制解答方法，求解出矿井范围 81 个强矿震的震源机制，结合现场调查和地应力测量，分析矿井尺度岩体采动应力场的规律。研究发现：由于不同性质断层的切割和不同的采动方式，导致采动过程矿井范围岩体主应力性质并非一致，表现出分区特征；一个共性特征是，相对于原岩应力场，采动应力场最小主应力轴由近水平转变为近垂直；进入深部开采，正断层不只是流体的存储空间和运移通道，其在采动应力作用下可活化异变为逆冲断层运动，并可灾变为强矿震能量释放；震源机制解对矿柱失稳、顶板大规模垮落、正断层逆冲灾变、逆断层活化等具有明确指示意义。矿井布设工程度微震监测系统，跟踪、反演分析采动过程岩体破裂机制，可以超前发现采动断层活化与异变成灾趋向，及时采取防范措施。

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线弹性位移不连续模型难以准确描述应力波穿过厚度较大的宏观结构面的传播过程，对结构面透射侧的位移分量和应力分量进行多次泰勒展开，建立改进线弹性位移不连续模型，运用原模型和改进模型测试结构面弹性模量，研究阻抗比和结构面厚度对测试误差的影响，研究结果表明：当阻抗比较小时，应选择改进模型，基于反射波的波形差异测试结构面弹性模量；当阻抗比较大时，应选择原模型，基于透射波的波形差异测试结构面弹性模量；数值模拟得到测点振动波形，分析结构面厚度对测试偏差的影响，随结构面厚度增加，基于改进模型反射波波形差异的测试偏差减小，基于原模型透射波波形差异的测试偏差增加，现场试验与数值模拟的结果是一致的

利用有限元分析软件ANSYS对CrMn钢圆刀片改进前后两种不同淬火工艺进行了模拟仿真．获得了较满意的应力场模拟结果，为工艺改进提供了有力的佐证，同时对其淬火工艺及后续消除残余应力工艺的制定都具有一定的参考价值和指导意义。

将地下洞室稳定问题看作一非线性系统，研究了加卸载响应（LURR）理论在洞室稳定分析中的应用前景及其实现途径，提出了基于地应力加卸载的实现方法。利用 RFPA2D Basic 软件，结合模型试验建立了平面应变数值模型，研究了加卸载实现方法，以拱顶沉降、水平收敛和声发射作为 LURR 参数，分析了逐级加卸载下变化特征。研究表明，拱顶沉降和收敛在荷载不太大的情况下，围岩处于稳定状态，LURR 基本在 1 左右变化，当洞室围岩接近破坏时，拱顶沉降和水平收敛的 LURR 值出现震荡，不同位置处的水平收敛 LURR 呈现不同幅度的震荡。声发射随着荷载的增大而增加，加载声发射事件数和能量一般大于卸载情况，但未出现明显的加卸载响应。相关参数的 LURR 特征可用于预测洞室渐进失稳。

大体积混凝土锚碇温度场与温度应力场仿真分析.pdf，内容详细丰富，可供网友参考下载。

基于成熟度的大体积混凝土早期温度应力场有限元分析，内容详细丰富，可供网友参考下载。

31-7 水泥混凝土棱柱体轴心抗压强度、抗压弹性模量试验记录表31-7 水泥混凝土棱柱体轴心抗压强度、抗压弹性模量试验记录表31-7 水泥混凝土棱柱体轴心抗压强度、抗压弹性模量试验记录表

应变/应力场计算原理： Julight公司的应变/应力分析软件直接从真实的，实验获取的变形数据（以位移为单位）计算应变和应力。由于Julight公司的2D/3D激光测振仪直接测量位移量，使得系统很适合直接将振动实验数据进行后处理计算应变/应力。位移变形可以从几种模态测试方法而得，如ODS/EMA/OMA。应变首先从测量的网格计算而得，然后再根据材料的杨氏模量和泊松模量计算应力。 Julight公司的应变/应力分析软件有三种模式： • 2D应力/应变：当采用一个2D扫描激光测振仪测量测试件的面外振动时，应变/应力的计算可以通过薄板的厚度而得。 • 3D应力/应变：当3D扫描激光测振仪测量测试件的全场三维变形，表面的所有点的三维应变/应力场可以计算出来。 • 3D + 全体积的应力/应变：通过3D变形和测试件的三维轮廓可以计算出测试件内部的应力/应变的分布，这样可以计算出测试件的全体积的3D应变/应力分布。三维轮廓可以通过两个途径获取：1）JULIGHT公司的2D/3D激光扫描仪的3D几何测量，激光扫描仪配有高精度的轮廓遥测仪，可以测量出高分辨率的3D轮廓图。2）调用CAD/有限元模型，这对于测试件内部有空洞的情况（比如带有空气冷却管路的涡轮叶片）非常有用。高精度的有限元算法可以用来计算测试件外部表面的变形，这样就可以计算出3D全体积应变/应力。 对于以上的几种模式，JULIGHT 的应变/应力分析软件提供静态和动态的图片，用不同颜色显示不同的应变/应力分布。 对于多频率的ODS/EMA/OMA，也可以获取累积的应变/应力，显示动态条件下的应变/应力的最糟糕处的情况演示 。

初始预应力分布计算是索桁架结构受力分析的基础，给出了索桁架的初始态平衡方程，提出了一种求解索桁架体系在初始预应力分布的线性化方法，并编制了相应的电算分析程序，该方法计算简单，易于被工程设计人员采用。

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距隧道在公路、铁路及城市地下铁道建设中经常出现。由于小净距取线隧道两睡道间净距很小，所阻隧道间的相互影响十分明显且铬建过程十分复杂。本文应用有限元数值模拟的方{击对小净距双线公路隧道围岩应力分布状态随罐道问盟}争距变化和围岩类别变化的变化规律进行分析。

某区巷道堆垛类车库设计方案，图纸包括车库平面图设计，施工图等，供下载参考。

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主要内容： 不计算受压区预应力钢筋 正截面裂缝验算 挠度验算 应力损失 荷载 钢筋信息

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以溪洛渡无压泄洪洞为研究对象，采用三维有限单元方法对不同洞室环境温度和围岩温度情况下的施工过程进行仿真模拟，通过比较底板、边墙和顶拱不同衬砌部位的最高温度、最大内表温差、最低温度、早期和冬季最大拉应力等，对洞室环境温度和围岩温度的变化对泄洪洞衬砌混凝土温度和温度应力，以及温度裂缝发生、发展与控制的影响进行分析。结果表明，洞室气温和围岩温度对衬砌混凝土的温度场和应力场均有明显的影响。在冬季施工衬砌混凝土更容易产生早期裂缝，夏季施工时既要防止早期裂缝，也要注意防止冬季裂缝。围岩温度低时，衬砌围岩侧混凝土拉应力明显增大，但对表面和中心的应力影响很小，因而对温度裂缝的发生影响很小。研究成果为隧洞工程衬砌混凝土的设计和施工提供有价值的参考。

编制本施工组织设计大纲的指导思想是：贯彻执行国家及本行业部门有关建设方针和技术政策，采用先进的科学技术，充分利用本公司的施工能力和技术经验，提高矿山建设的综合效益，在确保安全和工程质量的前提下，合理安排施工顺序及工程进度。本着工期短、效率高、质量优、效益好的原则，建设该项工程。

在浅埋、偏压及软弱围岩隧道施工中，由于施工技术运用或处理不当，经常会造成较大面积的坍方，由此带来人身伤害、财产损失及工期延误等是无法估量的。xx高速公路C4合同段某隧道属于路堑高边坡在施工过程中变更为隧道的工程项目，整座隧道均处于严重浅埋偏压段，其中靠xx端98米围岩极其软弱，且该隧道有效施工时间仅三个月，如何保证施工工期成为整个高速公路能否按期实现通车的关键。 1 工程概况 某隧道位于xx高速公路K203+545~K203+780段左线（因该段为分离式路基），长235米，最大埋深21米，最小埋深靠赣州端有20余米为半明半暗挖隧道，并在洞外接长明洞30米。隧道净宽10.60米。 该隧道段原设计为高达87米路堑高边坡，在第四、五级及第三级上半阶边坡防护施工完毕、开挖平台距路基设计标高最大为30米时，因地质原因，为保证该处施工及运营安全而将该段路基变更为单线隧道（右线仍为路基）。变更后的隧道横断面布置示意图详见图1。

本文介绍了在福建龙长高速公路A7 标段毫岭隧道出现塌方时，通过大范围施打锚杆、挂钢筋网、喷射混凝土，来达到坍塌处围岩基本稳定并提供一个工作面的目的，再用超前小导管注浆配合，重新开挖隧道塌体，以求对隧道塌方综合治理，保证施工及运营安全。

混凝土和钢筋的强度及模量计算表，很实用的，欢迎下载学习！

在分析岩体的变形特性时，岩体变形模量是一个非常重要的参数，一般要通过现场试验来确定。但利用现场试验直接确定岩体变形模量时，具有时间长、代价高以及试验结果可靠性差等缺点。E．Hoek利用地质强度指标GSI，通过大量现场试验数据的分析研究，建立一种新的估算岩体变形模量的公式。分析这种最新计算岩体变形模量的方法，并通过对岩体结构特征和结构面表面特征的定量描述，对GSI系统进行量化取值，特别对岩体体积节理数 的取值进行深入分析。最后通过实际工程的运用，研究应用这一方法的具体过程。最后通过与现场试验结果进行对比，分析这一方法的合理性。

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