统一的约束混凝土应力-应变模型

对带约束拉杆方形钢管混凝土轴压构件的力学机理进行分析，借鉴约束混凝土本构模型，基于等效侧向压应力的概念，提出适合带约束拉杆方形钢管混凝土柱数值计算的核心混凝土本构关系，并结合有关试验结果对本构关系中的参数进行确定。应用该本构关系对有关试件进行荷载-应变关系全过程计算，计算结果与试验结果比 较，两者吻合良好。

摘 要:为进一步研究钢筋混凝土构件、结构的抗震性能, 完成了24 根约束混凝土柱的中心受压试验。柱的混凝土立 方体强度为50M Pa 左右,采用方箍、拉筋复合箍和井研究了λv

高强约束混凝土偏压构件受力性态研究高强约束混凝土偏压构件受力性态研究

本资料为钢管约束混凝土结构的研究与工程应用，内容包括： 一、钢管约束混凝土柱的特点 二、圆钢管约束混凝土短柱的轴压力学性能 三、圆钢管约束钢筋混凝土框架柱的滞回性能 四、钢管约束混凝土柱典型工程应用

本资料为：钢管约束型钢-混凝土结构的设计理论，内容详实，可供参考。

对钢纤维掺量为0、1．5％、2．O％、2．5％、3．O％的圆柱体混凝土试件进行了等应变增量循环加卸荷试验，应变速率为10-3／s。试验结果表明，在试验开始的四次加卸载循环中，SFC25混凝土在各再加载点处的残余应变最小，其余的四种混凝土按钢纤维掺量的增加，残余应变依次减小。随后的试验中，五种混凝土的残余应变随钢纤维含量的增加而减小，各种钢纤维混凝土的总残余应变按钢纤维含量较依次减少0．0929％ 、O．095％ 、0．0355％ 、0．1469％。各加卸循环中的残余应变在前四次循环中增加较快，而随后的循环试验中增加不明显，基本保持在一定的数值。整个加卸载试验过程中，五种混凝土在各次循环中的残余应变随钢纤维含量的增加而降低。

本项目大断裂应变纤维布( LＲS FＲP) 是一种低弹模新型绿色纤维材料，应用于结构加固，可显著提高延性。

随着现代预应力混凝土结构理论的逐步完善，预应力技术的不断发展和工艺技术水平的提高，特别是无粘结预应力成套技术日趋成熟越来越多的特种结构运用了无粘结预应力混凝土。本文仅对江西亚东水泥瑞昌制造厂筒仓工程中滑模施工的无粘结预应力施工技术做一个阐述和总结。

混凝土无破损应力检测（针对于桥梁）,内容详细丰富，设计精准全面，可供网友参考下载。

利用配备高精度局部位移传感器的空心圆柱扭剪仪对杭州软黏土开展了系列应力旋转路径条件下的试验研究，包括：大主应力沿不同角度的定向剪切，不同剪应力水平下大主应力单纯连续旋转后定向剪切以及大主应力往复循环旋转后定向剪切 3 类典型应力路径，并考虑了中主应力系数及剪应力水平的影响。重点分析应力旋转路径对软黏土小应变刚度特性的影响。

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利用损伤力学的观点，用弹性模量损伤和能量损伤相结合的方法定义损伤变量，分析了基体强度为40 MPa、钢纤维含量为0和2．0％的混凝土在4种应变速率(10 、10 、10 、5-10 S )下的单轴压缩试验数据，比较了普通混凝土和钢纤维混凝土在4种应变速率下的损伤特性，并对混凝土材料的损伤机理进行了分析。试验分析表明：①混凝土材料在加载初始阶段普通混凝土的损伤比钢纤维混凝土的损伤小，混凝土内部为微观裂纹的发育发展；当加载到一定程度时，普通混凝土的损伤则比钢纤维混凝土的损伤大，混凝土内部为宏观裂纹的发展和贯穿；② 混凝土在加载的初始阶段，普通混凝土的损伤比钢纤维混凝土的损伤小，但应变速率越大，两种混凝土之间的损伤差异越小；③试验加载速率越高，普通混凝土损伤大于钢纤维混凝土损伤时材料的应变越小，对应的损伤值也相应越小；④普通混凝土加载速率越高，损伤程度会随应变加载速率的提高而增加；⑤钢纤维混凝土在加载初始阶段，混凝土中仅有微观裂纹，不同加载速率下，损伤发展趋势一致；在峰值应变后应变速率越高，裂纹扩展和贯穿的速度越快，损伤程度也越大。

传统钢管混凝土是将混凝土直接灌入钢管，然后全截面承压，使得混凝土处于三向受力状态；但这种结构形式及加栽方式就决定其并没有最大发挥钢管的高抗拉性能及混凝土的高抗压特性。对此，笔者提出一种钢管约束混凝土受力体系，理论分析证明该体系较传统构件有着更大的承载力。

1.本图为公伯峡水电站工程混凝土面板坝面板应变计、无应力计布置图，共一张。2.图中尺寸桩号、高程以米计，其余以厘米计。3.图中仪器型号根据业主采购招标结果确定。

通过不同砂率砂浆试样的单轴受压应力一应变全曲线试验，分析砂率对砂浆试样应力一应变全曲线形状和砂浆试样破坏形态、抗压强度、峰值及极限应变的影响。结果表明：砂浆试样应力一应变全曲线由上升段和下降段组成，根据下降段曲线斜率符号的不同，下降段曲线又分为I类行为和II类行为；不同砂率试样的破坏形态存在差异，随着砂率的提高，破坏形态按劈裂破坏、多个共轭斜面的剪切破坏、单斜截面剪切破坏的规律变化。采用3次多项式，拟合了砂浆试样抗压强度与砂率之间的函数关系；采用2次多项式和乘幂方程式分别对曲线上升段和下降段拟合，拟合结果与试验点吻合较好。

采用大型静动三轴压缩试验仪，对某面板堆石坝筑坝材料进行了动残余变形试验，研究了砂砾石料和开挖料 在循环荷载作用下的残余变形特性及其影响因素。试验资料表明，动载作用下第一次循环振动诱发的残余剪应变最大，随着振次增长，剪应变持续增加，在试验设定的振次内，未出现收敛趋势。

本文通过对检查井受力状况的分析，提出了检查井应力计算建议公式

预应力混凝土简支梁桥设计

这是天津市市政公路行业协会和天津市市政工程质量监督站组织培训预应力张拉工的讲稿，详细、全面，具有实际操作性，对于同行具有参考价值。

标准跨径：40m(墩中心距离) 主梁全长：39.96m 计算跨径：39.0m 桥面净空：净14+2×1.75m=17.5m。

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预应力混凝土结构设计软件PREC的操作步骤：使用适用于三维结构体系计算的PREC1模块

内容简介 .钢筋制作及安装 ①原材料的技术要求 a钢筋应具备原制作厂的质量证明书，运到工地后，按规范要求进行抽样检查，光圆钢筋符合GB13013-91的规定，带肋钢筋符合GB1499-98的规定，预应力钢绞线符合ASTMA416-92标准的低松弛预应力钢绞线的规定。 BⅡ级钢筋采用电弧搭接焊，单面焊缝>10d, 双面焊缝>5d,焊缝平顺饱满,不得夹杂焊渣,并按规定提取试样，做拉力和冷弯试验，焊接质量应符合有关规定。 b气温较低时钢筋焊接，其环境温度不宜低于5℃ c加工成形的钢筋应堆放在防雨棚中，并加以标识，以防混用。 ②钢筋骨架的绑扎安装 a钢筋在台座上绑扎，顺序为先底腹板，后顶板。钢筋每个断面的接头不超过50%，并按规定错开。 b钢筋网的间距位置容许误差必须符合以下要求： 主筋间距 二排以上±5mm 同排±10mm 箍筋、横向水平筋 0，-20mm 钢筋骨架 长±10mm， 高、宽±5mm 弯起钢筋位置 ±20mm 钢筋保护层厚度 ±5mm 对于泄水孔、支座钢板，预埋时必须保证其位置正确，注意不要遗漏。

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混凝土超长结构温度应力分析全精通,(MIDAS GEN) 软件计算分析

内容简介 1.支架安装 A、支架地基基础： a.按设计要求进行公路用地放样，画出用地界线。在两侧修筑排水沟，用于排除用地范围内积水和施工期间雨水。在布置支架地基基础范围内对原地表土壤进行处理、加固。 b.清除用地范围内表层淤泥，平整场地，不得深挖和扰动原地基土层。 c.填筑20cm厚级配碎石，压路机碾压密实平整，填筑宽度满足支架地基基础要求。 d.在级配碎石上再填筑二灰土层共30cm厚。二灰土采用分层填筑，每层厚10cm。碾压遍数及密实度应符合规范中对路基填筑部分的要求，且压实度应大于90%，保证地基承载力满足121KN/m2的施工要求，并由试验室试验确定。

预应力混凝土设计与计算讲稿 内容包括： 预应力混凝土（PC）受弯构件的设计与计算 预应力混凝土简支梁桥设计计算 预应力混凝土连续梁设计计算特点 工程实例 共29页

预应力混凝土由于解决了普通混凝土抗裂性能差的缺点，已被广泛应用于建筑行业中，备受业内人士青睐。讨论预应力混凝土产生裂缝的原因及其控制措施。

本文第一作者自80年代初开始从事预应力混凝土结构的研究，在近20年中，先后参与和主持完成了3个国家级、5个省部级及十余个横向课题中有关预应力混凝土结构的研究

无粘结预应力混凝土结构工程技术规程JGJ92-2016 最新规范

评述了预应力混凝土框架的抗震性能，并从下列两个方面探讨了保证创造良好抗震性能的设计方法：通过计算保证“强柱弱粱 和控制位移反应；设计合理的配筋指数、部分预应力比和拉应力限制系数．保证框架具有良好的延性、耗能能力和符台要求的裂缝宽度。推荐了混壤土设计规范中目前尚缺乏而工程设计又急需的若干抗震设计控制的建议值。

由于外界温度的变化，引起混凝土结构产生温度变形，当变形受到物体内部变形不协调的限制和边界约束的限制时，会产生内约束应力和外约束应力。文章通过分析混凝土梁由于温度变化产生的应力，得出相关性结论，以助于超长框架结构的温度应力问题的研究。

《预应力混凝土空心方桩图则》苏TZG 01—2021 自取....................................

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说明：本文以一栋5层混凝土框架结构为背景，对其采用TJⅡ型屈曲约束支撑加固前后的结构进行了地震作用下弹性及弹塑性分析，弹性分析采用振型分解反