微差段间重复扰动导致深埋隧洞围岩损伤机制

事故发生后，运行人员对设备进行了检查。　在机旁保护屏发现B柜主变冷却器全停，1、2号灯亮；C柜跳A、B、C相开关指示灯亮，其它未见异常；2号 主变本体未见异常，主变油温正常(34℃)，主变冷却控制柜电源监视指示灯1XD灭

内容简介 多排微差挤压深孔爆破技术，近年来得到了迅速的发展和广泛的采用，而将塑料导爆管非电毫秒起爆系统用于多排微差挤压深孔爆破，则使爆破网路更加简便，延期间隔时间更加准确，爆破地震和飞石能得到进一步的控制，可得到理想的爆破效果。 一、特点 多排微差挤压爆破技术能充分利用爆破的能量和岩体的动能，改善爆破效果。采用塑料导爆管非电毫秒雷管起爆系统组成的孔外延期爆破网路，解决了原来毫秒电雷管段别不够，高段别毫秒延期雷管延期时间长、精度低的矛盾，这种网路不仅一次可以起爆任意排数，而且排与排之间延期时间精确，绝对不会串段。还可以根据需要实施连续钻孔连续爆破。 二、适用范围 适用于各种岩层条件下的露天石方拉槽和台阶深孔爆破工程。 三、材料性能 1.塑料导爆管非电毫秒雷管起爆系统? 塑料导爆管的爆轰速度为1950±50m/s，管的内壁药量16±2mg/m，在常温下的抗拉力不低于100N。

本资料为宽孔距深孔微差控制爆破施工工法，内容包括编制依据、工程概述、主要施工技术方案等，内容详实，可供网友下载参考。

本资料为：排间微差爆破炮孔平面示意图，共1张图纸，设计精准规范，可供设计师参考。

本图纸为：10-深埋段管道加固大样图，设计规范，内容详实，可供设计师参考学习。

技术交底说明，施工工法及要求，质量标准

现在国内防雷接地基本上采用 L5mm×50mm 角钢与-40mm×4mm 的扁钢作为接地材料,此方法虽然沿用《50057-94规范》，但是由于不同地点的土壤电阻率差异极大。

本资料为微差爆破技术在水电站工程中的应用，资料内清晰，可供参考，欢迎下载。

在浅埋、偏压及软弱围岩隧道施工中，由于施工技术运用或处理不当，经常会造成较大面积的坍方，由此带来人身伤害、财产损失及工期延误等是无法估量的。xx高速公路C4合同段某隧道属于路堑高边坡在施工过程中变更为隧道的工程项目，整座隧道均处于严重浅埋偏压段，其中靠xx端98米围岩极其软弱，且该隧道有效施工时间仅三个月，如何保证施工工期成为整个高速公路能否按期实现通车的关键。 1 工程概况 某隧道位于xx高速公路K203+545~K203+780段左线（因该段为分离式路基），长235米，最大埋深21米，最小埋深靠赣州端有20余米为半明半暗挖隧道，并在洞外接长明洞30米。隧道净宽10.60米。 该隧道段原设计为高达87米路堑高边坡，在第四、五级及第三级上半阶边坡防护施工完毕、开挖平台距路基设计标高最大为30米时，因地质原因，为保证该处施工及运营安全而将该段路基变更为单线隧道（右线仍为路基）。变更后的隧道横断面布置示意图详见图1。

本文介绍了在福建龙长高速公路A7 标段毫岭隧道出现塌方时，通过大范围施打锚杆、挂钢筋网、喷射混凝土，来达到坍塌处围岩基本稳定并提供一个工作面的目的，再用超前小导管注浆配合，重新开挖隧道塌体，以求对隧道塌方综合治理，保证施工及运营安全。

架空屋顶材料_重复_隔热砼板

在岩土工程勘察取样过程中，取土管的贯入会引起土体的扰动变形，影响到对土体物理力学性质的准确评价。为了研究取土管贯入过程中土体扰动变形特性，基于透明土及 PIV 技术，开发了相应的取土管贯入模型试验系统，进行了取土管的贯入试验，得到了在取土管贯入过程中土体扰动变形场的分布特性。试验结果表明：土体扰动变形随着取土管贯入深度增大而增大，管外土体主要表现为斜向上的隆起变形；管内土体主要为向上的隆起变形，在深度方向最大变形位于取土管中间部位；不同截面处土体其变形规律基本一致，截面间土体剪切变形较小。

双孔深埋式预制砼管道涵洞设计详图包括过路涵平面布置图、纵剖面图、过路涵管布置图 、剖面图、过路涵管剖面图、过路涵管剖面图等.

高频干扰防护接地施工方法，其特征在于采用斜插深埋式接地板，将铜棒做接地极，每根铜棒与竖向夹角为15度左右，铜棒围绕铅垂线间对称圆形分布，占地面积小，开挖土方少，能够有效将高频干扰信号进行屏蔽并引入大地。

PE给水管是用来输送液体的，若管材出现破损，不仅会造成一定程度的经济损失，还会给人们的日常生活带来很大的不便。那么，是什么原因导致管材破损的呢？ 1.管材自身的问题：PE管材市场现在看来比较混乱，各厂家生产的PE给水管质量参差不齐，或管材露天存放，都会导致管材质量变差，影响工程总体质量。所以大家在选择管材管件的时候，一定是选择质量有保证的供应商。（文成塑胶pe管材管件，保证100%全新料哦） 2.施工质量问题：主要表现是焊口开裂泄露，主要是因为施工中没有及时清洗管材和管件焊接部位，导致水、灰尘和砂子等与其接触引起热熔粘接不牢固，或者热熔时间和对接压力等参数把握不成熟。 3.人为因素：如果施工覆土时埋入尖锐石块等，重车驶过会导致漏水；在管道上打眼盗水；挖掘机施工中挖漏管线；推土机推土等这些破坏都会导致给水管漏水和损坏。

摘要：通过对一台110 kV单相SF6电压互感器突然爆炸事故的调查发现，该站其余电压互感器的气体水分全部严重超标。分析认为，SF6气体水分太高和气温突降是导致爆炸的主要原因

某公开招标的工程在招标文件的相关合同条款中明确：“本合同价款采用固定单价合同方式确定，结算时只调整工程量，单价不调整。”评标结果由A单位中标。招标代理单位与中标单位在中标后对图纸工程量(招标代理提供的工程量清单)进行核对时

在黄河口潮坪选择典型研究区进行振动试验通过实时孔压监测静力触探测试十字板剪切测试及原状样 土工测试对比研究黄河口粉质土重复液化发生过程和液化后土体物理力学指标的变化特点找出了液化过程中 硬壳层发育处土体的孔压和强度变化规律研究发现液化主要发生在硬壳层表现为孔压迅速升高土体强度降 低硬壳层上下的土体在循环荷载作用下强度均有所提高上层土体强度提高相对显著且表面发育一系列微型 泥火山循环荷载导致的孔压上升呈突变特征循环荷载停止后孔压的消散呈渐变趋势随着荷载循环次数增 加液化发生层深度向下扩展粉质土灵敏度随循环荷载作用发生改变循环荷载反复作用后土体多种指标变化 特性沿深度具有显著差异性 关键词粉质土循环荷载液化过程液化后果

详图项目-Div01-常规-重复详图-拆除线 详图项目-Div01-常规-重复详图-拆除线

样例--重复详图--植物、混凝土、防水卷材等图例样例--重复详图--植物、混凝土、防水卷材等图例

内容简介 膨胀土系指土中粘土矿物成分主要由亲水性矿物组成，同时具有吸水显著膨胀软化和失水收缩硬裂两种特性，且具有湿胀干缩往复变形的高塑性粘性土。决定膨胀性的亲水矿物主要是蒙脱石粘土矿物。 三、膨胀土围岩的隧道施工要点 （一）加强调查、量测围岩的压力和流变 在膨胀土地层中开挖隧道，除了认真实施设计文件所提出的技术要求外，在施工过程中应对围岩压力及其流变情况进行充分的调查和量测，分析其变化规律。对地下水亦应探明分布范围及规律，了解水对施工的影响程度，以便根据围岩动态采取相应的施工措施。如原设计难以适应围岩动态情况，也可据此作适当修正。

本资料为喷射砼与围岩粘结强度试验记录，目录齐全，内容完整，可供下载使用

XX隧道中心里程为DK42+825，全长1810m；设计行车速度近期120Km/h，远期预留140Km/h，近期铺设次重型有渣轨道（轨道结构高度67cm，长2.5m的II型轨枕，50kg/m钢轨）。洞身设计长度为1810m,设计纵坡为10.2‰的上坡，其中Ⅱ级围岩1050m，Ⅲ级围岩493m，Ⅳ级围岩267m。

针对某水电站业已完成的地下厂房第一期开挖开展坚硬围岩初期支护的合理时 机研究# 首先!根据地下厂房围岩变形监测资料!研究分析了围岩位移变化率的时间效应及坚 硬围岩的应力释放特征$其次!借助二维有限元分析软件=+3/. ' !通过指定不同的应力释放系 数来模拟不同的洞室支护时机!计算结果表明在不同应力释放阶段!围岩自承载能力和围岩变 形均表现出阶段性发展的趋势$随支护时机推迟!支护应力减小!围岩塑性区和开挖变形量增 大$同时考虑坚硬围岩应力释放的时间效应!研究围岩变形特征曲线!为初期锚喷支护的设置 时机提供了可以测量"控制的研究手段# 最后!综合不同支护时机下的支护抗力和围岩应力" 变形分析表明%针对该水电站地下厂房坚硬围岩!应力释放达约"( ZA(h或开挖通过施工断 面)E6 左右是一个较为有利的支护时机# 计算结果符合地下工程施工过程的一般规律!对于 该水电站地下厂房正在进行的开挖支护活动具有很好的参考价值#

排间微差爆破炮孔平面示意图，完整规划CAD平立面图大样图和效果图，单体与总平面图吻合，彼此间对应关系准确，图纸中无错漏碰缺，欢迎下载。

淤泥扰动技术是在既不需腾空库容，又要将抛石抛到坝脚的情况下采用的，费用低，速度快，效果好。

雁门关隧道为全线最长的隧道，进口位于代县白草口乡东水泉村，出口位于上田乡新庄村。第6B合同段起讫里程桩号左线为ZKll0+270～ZKll2+840，长2570m；右线为YKll0+200～YKll2+825，长2625m。

详细讲解了水工隧洞的设计过程和设计过程中遇到的困惑，结合隧洞规范综合分析，通过工程例子讲解，希望引起各位设计同仁的重视

某售楼部新增钢楼梯导致一层加固施工图。加固方式：梁加大截面、梁粘钢加固、新增板植筋等，另有主体搁置在支护桩顶相对滑动做法。本图含加固平面图、详图、设计施工说明等。本图对新增钢结构加固原砼主体结构有参考价值。