连拱隧道体系转换图方案

随着施工进度要求，我标段各隧道即将进入仰拱部位的施工，为了保证仰拱施工连续进行并且隧道开挖出渣和洞内材料运输不受仰拱开挖的影响，故在仰拱开挖槽上搭设仰拱栈桥。隔跨跳跃施工，待已浇筑的仰拱混凝土强度满足通车强度要求后，即强度达到设计强度的100%，方可移走栈桥，到下一隧底开挖槽上，依次循环使用。

本标段起点K106+500，终于麻加中桥，终点里程桩号为K111+900，全长5.4km。其中其中刺渡1#隧道（106+510~106+700）190m、刺渡2号隧道（106+905~107+245）340m、里加畔隧道（K111+450~K111+735段）285m，均为连拱隧道。 由于本施工标段内连拱隧道长度均较短，故隧道考虑从出口段掘进,共安排1个施工作业队。

XX北隧道右线出口YK91+158.5～YK91+120为V级围岩，设有仰拱。仰拱初支采用I20a工字钢，纵向间距为75cm，26cm厚C25喷射混凝土；仰拱衬砌采用50cm厚C30模筑钢筋混凝土，仰拱回填采用C15片石混凝土；采用预制C25矩形中心排水沟（0.6×0.6m）；检查井(内径0.8m、外径1.0m)布置位置：ZK90+990、ZK91+77.5、ZK91+165、YZK90+990、YK91+77.5、YK91+165均采用C20钢筋混凝土。

XX北隧道右线出口YK91+158.5～YK91+120为V级围岩，设有仰拱。仰拱初支采用I20a工字钢，纵向间距为75cm，26cm厚C25喷射混凝土；仰拱衬砌采用50cm厚C30模筑钢筋混凝土，仰拱回填采用C15片石混凝土；采用预制C25矩形中心排水沟（0.6×0.6m）；检查井(内径0.8m、外径1.0m)布置位置：ZK90+990、ZK91+77.5、ZK91+165、YZK90+990、YK91+77.5、YK91+165均采用C20钢筋混凝土。

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单层钢结构厂房转换图，包括：墙面檩条，节点图，大样图等共计40张图。 墙面檩条 节点详图 天沟节点详图 ZC-2 节点详图

1、边跨现浇段浇筑完毕，拆去内模、外侧模，以减小现浇段支架承载重量。 2、移动边跨悬浇挂篮，至挂篮前吊带抵近现浇段合拢面（也即边跨14`断面），在此过程中，如遇现浇段底下之I18型钢和挂篮的吊带或挂篮底兰A、B型纵梁冲突、抵触，则及时移动或拆除现浇段底下之I18型钢（如实在无法移动或拆除，可用氧气割去端头约1米长）。 3、挂篮前吊带抵近现浇段合拢面，并使底兰A、B型纵梁伸过合拢面10厘米，其时A、B型纵梁位于现浇段之下，接着移动、整理原挂篮钢底板，使钢底板同样伸入边跨现浇段底下，然后为了使经前后吊带顶紧后，挂篮底板能更好地贴近边跨现浇段底板和T构悬臂端底板（即第13`#块底板），在原挂篮钢底板上面增铺一层竹胶板，并在竹胶板底下摆设10×10方木，竹胶板宽度220厘米（即每端伸入现浇段和T构悬臂端10厘米），长度同合拢段底板宽度（即16.97米），10×10方木按常规摆法，间距30厘米，每根长同竹胶板宽，即220厘米即可。 4、合拢段底模板按上述方法处理完后，接着参照“单头挂篮浇筑合拢段示意图”，及时架设好用于提升前吊带所用的I28工钢及千斤顶、φ60销子等，然后，稍微顶紧千斤顶，使挂篮前吊带的提吊荷载（空载时为底兰系统重量的一半，约20T）通过I28工钢及千斤顶、φ60销子等转移到边跨现浇段和悬臂端13`#块顶板上，此时挂篮上前横梁不再受吊带压力，由于千斤顶较靠近前吊带，由图中标示千斤顶、钢支撑对吊带的距离可以看出，约90%的前吊带提吊荷载转移在边跨现浇段顶板上。 但此时千斤顶不能过紧，须使底兰底模板和现浇段及悬臂端13`#块底板脱空，待以后焊接固定好钢支撑骨架后，再打紧千斤顶，使底模板紧贴现浇段及13`#块底板。 由于挂篮前移1.50米，挂篮重约 135吨，同时，由于底兰前吊带的提吊荷载已有90%转移到现浇段上，故此，可以认为在边跨合拢刚支撑焊接前整个T构中，边跨悬臂最远端对主墩中心的力矩变化为：135×1.50－20×0.9×60=－877.5T·M（减少），根据计算并从施工监控观测到的数据来看，减小877.5T·M的力矩，将有可能使悬臂端上升5.2mm。 这时，应利用放置在13`#块上面的水箱（见合拢用水箱布置图）进行灌水配置，使边跨悬臂端的标高下降到和现浇段标高相平。根据计算，灌水约17吨后，边跨悬臂端标高应回落到13`#块刚刚张拉完斜拉索时状态，也即和边跨现浇段的设计立模标高趋于一致，如果此时二者尚未接近（比如高差超过1厘米），应暂停施工，汇同业主、设计院、监理组分析原因，采取相应办法，比如适当加大允许误差，抬压法，加大配重法等，特别要注意的是，当悬臂端配重加大时，T构跨中悬臂端应在相应位置增加等量的配重，要求T构悬臂两端的力矩差不能大于1800T·M。 5、等合拢口两端的标高调整差不多后（有关劲性骨架焊接时13'截面的标高和14'截面的标高见设计要求，如东环线常州侧焊接劲性骨架时13'截面的标高为13.535m，14'截面的标高为14.531m，而且合拢口两端标高差越小越好，最大差值不能超过1厘米，并且要注意现浇段和T构悬臂端所有预埋管道相应对齐对中），即应立即进行边跨合拢段刚支撑的焊接及临时合拢束的张拉，使现浇段和悬臂端锁在一起。 完成上述施工，并经监理工程师验收合格后，按如下方案、步骤进行合拢段施工。 边跨刚支撑焊接前，应先检查预埋件位置，形状是否正确，是否预埋牢固，不牢固应及时加固和校正形状，并剔除预埋件表面砼，浮锈，以保证焊接质量，然后丈量好连接料所需实际尺寸，准确下料。 焊接时，应先统一在边跨合拢口一端（现浇端或悬臂端均可）进行预埋件和连接料的焊接，焊接后及时敲去焊碴，经检查合格后进行另一端的焊接(这一端的焊接要求在一天中最低气温进行)，这时要求要有4名电焊工各配一台电焊机，在傍晚约8:00时分开始，每名焊工均负责一个肋板共4根[32槽钢的焊接，并且要求同时起焊，焊接速度均等，最快和最慢不能超过一根[32槽钢的焊接。 水平的[32槽钢支撑焊接完毕，4名电焊工同时开始斜撑（[16槽钢]的焊接，同样，每人负责一个肋板共4根[16型钢的焊接，同样，要求速度均等，四个肋板的进度最快和最慢不能超过一根[16槽钢。 上述焊接过程，自傍晚约12:00时开始，要求在第二天早上7:00前全部结束，整个焊接过程要求均衡快速，并要注意避风避雨，同时注意下料长度的准确性，要求各刚支撑受力均等，焊接完毕及时敲去焊碴。

T构第13#块有关施工已完成，包括斜拉索张拉，刚支撑有关预埋件等均施工完毕，而且标高、方位、预埋位置等均符合设计要求。 现浇段施工完毕，经检查，标高、方位、管道及钢支撑预埋件均符合设计要求，且经连续三天观察，现浇段没有沉降，砼强度合格。

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内容简介 二、工法特点 先简支后连续桥梁的施工工艺与传统连续梁的施工工艺相比，具有如下特点： 1、梁体在预制场内采用集中预制，有利于工厂化生产，减少了临时施工用地，缩短了施工周期，便于管理，有利于梁体的质量便于控制。 2、由于采用集中预制，现场架设，能够充分发挥机械性能，有效提高劳动效率，节约大量模板和支架，从而加快施工进度，减低了施工成本。 三、 适用范围 先简支后连续桥梁这种结构上下部可以同时施工、进度快，上部结构采用的基本是简支梁的施工方法，得到的却是结构更优的连续梁。这种结构比其它装配式连续梁湿接缝数量少，不需要临时支架，特别适用与软土、深水、高墩等。在我国公路建设中，跨径为20~30m的连续梁桥大量采用了这种结构。根据这种结构的特点可知，随着跨径的增大，自重内力迅速增加，简支梁内力占去了连续梁内力的大部分而显得不合理。一般认为先简支后连续桥梁的适用跨径为50m以内。 四、 工艺原理 把一联连续梁分成几段，每段长度约一孔，各段在预制场预制后经移运吊放到墩台顶的临时支座上，在完成湿接缝前的各项工序后浇注湿接缝砼，在湿接缝砼达到设计或规范规定的强度后张拉负弯矩预应力束，拆除临时支座，使连续梁落到永久支座上，完成由简支到连续的体系转换。这种结构在体系转换前属简支梁，简支梁内力在体系转换中原封不动地带到连续梁，体系转换、二期恒载及活载等内力按连续梁计算。

[摘 要] 本文简要介绍平胜大桥体系转换过程中关键的施工技术和经验，对自锚式悬索桥及其他大型桥梁的建设有重大的借鉴 和指导;意义。

本资料为：高速公路双连拱隧道施工方案(实施)，内容详实，可供下载参考。

由于xxx隧道较短，故成立一个隧道施工队进行本隧道的施工，下设开挖班、支护班、衬砌班和后勤保障班。配备一套人员和设备进行施工。其施工顺序安排见施工进度计划图所示。 开挖作业面成立开挖班，属所在施工队直接管理。每个开挖班设班组长1人，组员10人。负责接、拆风水管，钻眼、装药、排险等作业。 作业面成立喷锚支护班。班长1人，操作工人10人。进行锚杆安装、砼搅拌、砼喷射等作业。

根据本工程隧道地质及围岩情况，对隧道不同类别围岩按开挖支护施工方案进行相应隧道爆破施工设计。Ⅱ、Ⅲ类围岩三导洞先中墙后边跨开挖法爆破设计见图5-4-3。

本工程为双连拱隧道，进口里程K73+157，出口里程为K73+620，隧道全长463m，线路纵坡2.5%。隧道开挖区岩性以千枚状板岩，粉砂状千枚岩为主的软质围岩，岩体结构松散，呈强风化-全风化状。开挖区内构造发育，可视破碎带达6条之多。隧道渗水以第四系孔隙水，构造带裂隙水为主，遇雨水天气，隧道涌水量成倍增长。

我标段施工隧道工程位于湖北省来凤县境内，共有隧道14座/18134m。标段内14座隧道仰拱填充施工均预留部分仰拱找平层未浇筑，目前隧道要进行剩余仰拱找平层施工，特制定此方案以指导现场施工。

本工程隧道喷射砼采用湿喷工艺，超前支护II 类围岩采用Ф89 和Ф50 超前长管棚，III 类围岩采用Ф50 超前小导管支护，初期支护均采用中空注浆锚杆和Ф 22 砂浆锚杆Ф6 钢筋网、钢拱钢架支撑以及湿喷砼。二

本标段两个双跨连拱隧道采用先中墙后边跨施工法，先开挖中墙部位的中导洞，两边跨跨度较大，埋深较浅，岩层软弱破碎，采用化大断面为小断面施工，洞身开挖采用先中洞后两侧洞的三导洞施工法。

隧道初支侵限邻近段初支换拱方案，工程概况，初支拆换施工组织安排，初支拆换方案，初支拆换资源配置，初支拆换施工方法，施工保证措施

1 工程概况 某隧道采用双跨连拱结构,开挖跨度较大(2314m) ,结构复杂。隧道穿行燕山期花岗岩,洞内围岩为V 类,岩石呈巨块状结构,节理不太发育,稳定性好。地下水主要为基岩裂隙水,水量不大。隧道设计为双车道直线隧道,全长390 m。其中K85 + 475 ～K85 + 773 为双跨连拱结构(含进出口K85 + 475～K85 + 490 和K85 + 758～ + 773 明洞段) ,K85 + 773～K85 + 865 为单跨明洞。隧道进出口分别设置于原有的2 个采石场内,仰坡为原石场采掘面,高达90m。 隧道按2 车道高速公路标准设计,两洞中线距离1118 m ,中墙厚115 m ,底部为素混凝土,顶部与拱脚连结处为钢筋混凝土。隧道按“新奥法”原理设计,采用复合式衬砌。本隧道跨度大(2314 m) ,两侧洞共用同一中墙,结构复杂。设计文件对施工主要有4 点要求: (1) 隧道衬砌先墙后拱。 (2) 按新奥法原理施工,加强锚喷支护及围岩监控量测工作。 (3) 两侧拱圈衬砌对称进行,防止偏压破坏中墙结构。 (4) 中墙顶围岩超挖部分用同级混凝土回填密实。

不等跨连拱隧道中隔墙顶部防水设计，提供了一种可实施的连拱隧道中隔墙顶部的防水设计

本图纸为320m双联拱隧道(含排水照明)，包含：电缆沟、洞口手孔井设计图、洞门设计图、辅助施工设计图、监控量测图、隧道横纵断面及部分细部图等，可供参考。

（1）、T构第13#块有关施工已完成，包括斜拉索张拉，刚支撑有关预埋件等均施工完毕，而且标高、方位、预埋位置等均符合设计要求。 （2）、现浇段施工完毕，经检查，标高、方位、管道及钢支撑预埋件均符合设计要求，且经连续三天观察，现浇段没有沉降，砼强度合格。

本资料为：CC-WJ3主桥合拢及体系转换施工组织设计方案，内容详实，很实用，欢迎下载参考。

双连拱隧道中导洞开挖施工方案双连拱隧道中导洞开挖施工方案双连拱隧道中导洞开挖施工方案

隧道DK24+890～DK25+310里程段原设计采用IV级围岩复合式衬砌，初支拱墙采用格栅钢架，间距1.5m/榀，二衬厚度30cm，二衬采用混凝土结构。DK25+310~DK25+380 IV级围岩地段原设计采用IV级围岩加强复合式衬砌，初支拱墙采用格栅钢架，间距1.2m/榀，二衬厚度35cm，二衬采用混凝土结构。DK24+852~DK24+890和DK25+380~DK25+409段采用V级加强复合式衬砌，初期支护采用工18型钢钢架，间距0.8m/榀，二衬采用钢筋混凝土结构。隧道洞身穿越砂泥岩互层，断层破碎带，泥岩具有弱膨胀性，地质条件整体较差。

蒿地岭隧道左幅，全长1742米，进口段地处山体偏压地段，设计为半明半暗明洞ZK20+370-ZK20+390，为抵抗左侧山体偏压压力，除长管棚外，采用20米加盖层加固处置。

我标段施工隧道工程位于湖北省来凤县境内，共有隧道14座/18134m。标段内14座隧道仰拱填充施工均预留部分仰拱找平层未浇筑，目前隧道要进行剩余仰拱找平层施工，特制定此方案以指导现场施工。

管理人员与施工队伍：经理部由具有丰富公路隧道施工经验的老同志与年富力强的中青年组成老中青三结合坚强有力的领导班子。施工队伍调集具有类似工程施工经验的专业化施工队伍。

XXXX高速公路第AS3合同段XXXX隧道工程段（K60+125～K60+335）的隧道掘进、初期支护、衬砌、路面工程以及其它为完成本工程所需的临时工程。

带中墙的整体式双连拱结构隧道施工方案 带中墙的整体式双连拱结构隧道施工方案

本资料为双向八车道连拱隧道施工方案优化分析，可供大家参考。

马鞍山、井沟岭两座隧道是青兰高速邯涉段的控制性工程，其中马鞍山隧道全长超过4300m，井沟岭隧道全长超过3000m，均为标准分离式三车道隧道。

深圳市罗湖区东立花园项目超高层建筑，Ⅰ类场地，设防烈度7（0.1g），基本风压0.75，建筑总高度150多米，结构体系采用部分落地剪力墙结构体系，超B级高度的复杂结构体系，塔楼基础采用纯筏板基础，周边地下室采用独立基础+防水板+抗浮锚杆，其中地下室5层（带人防工程），商业裙房6层，裙房以上住宅43层，总共54层，框支柱和框支梁均采用型钢混泥土构件进行设计，框支梁以上两层剪力墙采用钢板剪力墙构件进行设计。同时对项目进行超限分析和性能分析，性能指标选用国标C级性能目标，分别对小震、中震、大震进行分析，保证小震弹性，中震关键构件弹性、一般构件不屈服、耗能构件满足抗剪要求，大震关键构件不屈服。

资料目录 隧道施工组织设计45页： 第一章 编制说明3 1.1编制依据3 1.2编制原则3 第二章 工程概况3 2.1工程位置及设计情况3 2.2工程自然环境3 2.3地下水及其他不良地质现象4 2.4工程特点4 2.6工程数量5 第三章 施工组织与筹划6 3.1施工组织与准备6 3.2组织机构7 3.3主要机械设备8 3.4工程施工筹划8 第四章 施工工艺10 4.1超前支护施工工艺10 4.2初期支护施工工艺16 4.3隧道二衬施工工艺20 4.4明洞施工工艺25 4.5隧道开挖施工工艺27 第五章 施工测量与监控量测38 第六章 施工安全、质量保障措施38 6.1洞口段施工注意事项38 6.2隧道暗洞施工注意事项38 6.4质量保证体系39 第七章 文明施工与环保42 7.1防水排水42 7.2防止冲刷42 7.3隧道弃方水土保持措施42 7.4防止和减轻水、大气受污染42 7.5保护绿色植被42 7.6土地资源的保护42 第八章 典型示范工程保证措施43 爆破方案15页： 一、工程概况3 二、爆破设计原则4 2.1 中导洞爆破设计原则4 2.2 主洞爆破设计原则5 三、爆破设计方案5 3.1 洞口路堑开挖爆破设计5 3.2 中导洞爆破设计方案6 3.3 主洞爆破设计方案7 3.4 光面爆破与预裂爆破设计方案9 3.5 起爆网路设计10 3.6 爆破施工工艺流程11 四、质量保证措施12 五、安全保证措施14 六、施工人员、设备及预计爆破器材消耗15 中导洞开挖施工方案21页 一、工程概况 二、工程数量 三、施工准备 四、中导洞开挖施工方案

本资料为某环境管理体系认证的转换指南，本文件适用于认证机构依据新版标准对已获得1996版标准认证的证书转换和开展环境管理体系（EMS）认证。内容详实，值得参考下载。

1、主塔及鞍座 本桥主桥单幅桥分别设有两个索塔，索塔为门架式并布置在主梁两侧，顶部设置有连接横梁，索塔桥面以上高约20m，上塔柱采用工字型截面。斜拉索在塔上竖向基本索距为1.2m，并通过鞍座穿过塔身。塔身斜拉索转向索鞍座采用分丝管结构形式，分丝管由49或55根Ф28×3mm的钢管焊接成整体，埋设于混凝土塔内，在索鞍的斜拉索出口处设相应的抗滑锚装置，并内灌注环氧砂浆以达到防止钢绞线滑动的目的。 2、主梁 主梁为预应力钢筋砼连续箱梁，箱梁截面高度自塔柱向跨中逐渐变小。斜拉索穿过箱梁两侧并锚固于箱梁两侧底部，斜拉索张拉端设在箱梁底。单幅桥箱梁顶部宽度约为21.5米，两幅桥之间间距为0.1米。 3、斜拉索 （1）、斜拉索编号 如主桥桥型布置图1所示，拉索编号方法为： 1）、自塔柱向跨中编号分别为1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#。 2）、自小桩号向大桩号方向，两个主塔分别以A、B为编号。 （2）、斜拉索组成 本桥上、下行单幅桥斜拉索均为双索面，斜拉索采用扇形布置，每个索塔共设7对斜拉索，在横向分为2排，索体在梁上间距为7.5m。斜拉索采用柳州欧维姆机械股份有限公司生产的OVM250平行钢绞线拉索，斜拉索采用ф15.24mm环氧涂层高强钢绞线，强度为1860Mpa，弹性模量为1.90～2.0×105 Mpa；延伸率≥3.5%，其疲劳性能为：应力上限为0.45δb，应力幅为250Mpa的情况下，受200万次荷载作用后不断裂。 斜拉索锚具采用可调换索式锚具，共有两种规格，其中1#至5#采用OVM250AT—49型、6#至7#索采用OVM250AT—55型。 （3）、索体防护 斜拉索共采用四层防腐措施，其分别为： 第一层为钢绞线外环氧涂层；第二层为无粘结筋专用油脂；第三层为热挤HDPE层；第四层为斜拉索整体外套HDPE整圆式护套管，其规格为Ф235×11。 锚头外露钢绞线填注无粘结筋专用防腐油脂，油脂符合JG3007－93《无粘结预应力筋专用防腐润滑脂》的要求。 塔端抗滑锚固筒及斜拉索锚具内灌注环氧砂浆进行防腐。 本工程主要工程量如表1-1所示。 表1-1：主要工程量表 序号 规格及名称 单位 数量 备注 1 OVM250AT-49锚具 套 40 2 OVM250AT-55锚具 套 16 3 OVM250AT-49保护罩 套 40 4 OVM250AT-55保护罩 套 16 5 OVM250AT-49防松装置 套 40 6 OVM250AT-55防松装置 套 16 7 OVM250AT-49防水罩 套 40 8 OVM250AT-55防水罩 套 16 9 OVM250AT-49梁端减振器 套 40 10 OVM250AT-55梁端减振器 套 16 11 OVM250AT-49塔端减振器 套 40 12 OVM250AT-55塔端减振器 套 16 13 OVM250AT-49塔端锚固筒 套 40 14 OVM250AT-55塔端锚固筒 套 16 15 OVM250AT-49塔端延长筒 套 40 16 OVM250AT-55塔端延长筒 套 16 4、主要设备 本工程投入的主要设备如表1-2所示。 表1-2、主要机械设备表 序号 内容及名称 规格及型号 单位 数量 备注 1 HDPE专用焊机 整圆式 台 2 2 HDPE焊机夹具 235mm 套 2 3 单根张拉千斤顶 YDCS160-150 台 10 4 连续张拉支座 配YDC160顶 套 10 5 高压油泵 ZB4500B 台 10 6 高压精密油表 0.4级 块 10 检测、标定 7 高压普通油表 1.5级 块 10 副表 8 高压油管 L=6米 根 30 9 油管接头 通用M16×1.5 个 20 10 单根张拉支座 49孔 套 10 11 单根张拉支座 55孔 套 10 12 梅花垫圈 个 20 13 锥形支座 个 20 14 振弦压力传感器 ZX-308T 台 10 15 振弦检测仪 IFZX-300 台 10 16 单孔工具锚 OVM15-1G 个 20 17 工具夹片 OVM15G 付 20 18 单孔牵引穿束器 CKQ8 个 30 19 穿束器挤压机 专用型 台 1 20 镦头器 LD10K 台 2 21 环氧注浆泵 GBD型 台 2 T105/T021

本工程张拉边跨合拢束中顶板靠边腹板的ST10号（共两束）及底板靠边腹板的SB6号（共两束）预应力钢束，单根钢绞线控制张拉力为97.65kN，总张拉力为3515.4kN,待合龙后重新张拉到设计吨位。同时要注意对此钢绞线的保护。