高强箍筋混凝土简支梁抗剪承载力试验研究

在理论分析和试验结果基础上,推导并提出了钢管混凝土结构梁柱节点的抗剪承载力计算公式。公式不仅考虑了节点的实际受力状态,而且考虑了钢管和混凝土的组合作用。最后,给出了公式的适用范围,可供设计人员参考。

本资料为H型钢次梁铰接计算(按腹板抗剪承载力计算)，excel格式。 主要包括： 说明 1.计算参数 2.设计外力（按腹板净截面承载力的ξ倍（ξ≤1）考虑） 3.验算过程 3.1 腹板螺栓验算 3.2 加劲板验算 3.3 加劲肋焊缝验算 3.4 加劲肋宽厚比验算

本资料为13m简支梁桥钢筋砼主梁正截面抗弯承载力计算表，Excel格式。

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研究薄壁钢管混凝土长柱的整体稳定承载力和局部屈曲性能，共对6个方形和6个八边形长柱试件进行了轴心受压和偏心受压试验研究．试验结果表明，各试件在达到极限承载力前，均有局部屈曲现象发生．其极限承载力随长细比x及偏心率的增大而显著下降，延性随舍钢率而增大．分析中假定长柱的塑性弯曲变形主要集中在柱的中部，而其它截面仍然为弹性变形，同时考虑了钢管及混凝土的非线性性能．采用基于切线模量理论的简化方法，对受压薄壁钢管混凝土长柱进行了全过程模拟，与试验结果对比，吻合较好．

本程序系根据《水工混凝土结构设计规范》（SL191-2008）编制而成，适用于矩形、梯形截面的钢筋混凝土结构配筋计算和强度校核，操作简单，计

针对预应力混凝土多T梁桥，基于实体退化壳单元，研究了多T梁桥极限承载力的计算方 法．利用Owen屈服准则、Hinton压碎准则和双折线模型考虑了混凝土和钢筋的材料非线性效 应，有效地模拟了预应力混凝土多T梁桥的开裂、屈服和失效全过程．引入实体退化壳单元理 论，描述了预_互力混凝土多T梁桥，其中普通钢筋和预应力钢筋采用分层单元模拟，并根据所采 用的非线性理论编制了相应的非线性计算程序．结合预应力混凝土多T梁桥实桥破坏性试验资 料比较可知，理论计算结果与试验数据吻合良好，研究表明用实体退化壳单元模拟预应力混凝土 多T梁桥是可行的，相应的极限承载力计算方法和计算程序是正确的．

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《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）（简称混 凝土规范）第7.8.1 条规定，配置间接钢筋的混凝土构件，其局部受压可按公式7.8.1-1 计算。工程设计中，配置间接钢筋的情况多出现在预应力混凝土钢筋的锚头区域，普通钢筋混凝土构件（如钢筋混凝土柱与基础的交接处等）一般都不配置间接钢筋。对于未配置间接钢筋的混凝土构件，应按混凝土规范附录A 第A.5.1 条的要求，按素混凝土构件验算其局部受压承载力。

为了对CFRP一混凝土之间的界面力学行为及界面剥离破坏机理问题进行进一步认识，在大量试验结果的基础上， 进行有限元模拟，分析了影响界面力学性能的有关参数和影响界面剥离性能的主要因素，对剥离破坏模式和机理进行了详细的分析。对裂缝的开展过程进行了仔细观察，并分析其开展机理，分析了CFRP加固混凝土的界面的黏结应力，从理论上得出CFRP对混凝土梁的加固效果十分显著，大大提高试验粱的承载力。

传统钢管混凝土是将混凝土直接灌入钢管，然后全截面承压，使得混凝土处于三向受力状态；但这种结构形式及加栽方式就决定其并没有最大发挥钢管的高抗拉性能及混凝土的高抗压特性。对此，笔者提出一种钢管约束混凝土受力体系，理论分析证明该体系较传统构件有着更大的承载力。

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影响框架梁柱节点核心区抗剪承载力的因素很 多，但主要因素是核心区截面有效验算宽度bj 及正交 梁的约束影响系数ηj（详见《抗震规范》附录D）， 而bj，ηj 均与梁柱截面的宽度比值有关。在高层建筑 的底部区域，由于框架柱截面面积较大，而当采用的 框架梁截面宽度相对较小时，bj 和ηj 数值均较小，节 点核心区抗剪承载力可能存在不足，在结构边、角部 位的梁柱节点核心区尤为明显，有时框架柱的边、角 柱会出现节点抗剪箍筋远大于柱端箍筋计算值的情 况。结构设计中应采取提高bj，ηj 的有效措施。

在四个扁粱柱节点试验的基础上，研究了钢纤维钢筋混凝土节点内钢筋应变的变化规律，分析了节点内、外核心区的混凝土、剪力筋和钢纤维对扁粱柱节点极限抗剪承载艟力的贡献，提出了节点极限抗剪承载力的计算公式及截面限制条件，并给出了节点的两种破坏形态的判别方法。计算结果与试验情况符合良好。提出的计算公式可供工程设计参考使用。

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建筑结构计表格--适用于全国各大建筑设计院及房地产开发商一线设计人员。

提出了一种重载柱设计的新模式，即钢骨钢管混凝土组合柱．该组合柱是将钢骨插入铜管中，然后内填混凝土形成．通过组合柱的轴心受压试验，研究了钢骨钢管高强混凝土组合轴压短柱的工作机理和特性，讨论了影响这种组合轴压短柱性能的主要因素．并对这种构件进行数值分析；研究结果表明，这种新型组合柱具有较高的承栽力和良好的延性．根据试验结果，给出了适用于这种组合轴压短柱的承载力计算公式，其公式计算结果与试验结果、数值计算结果吻合较好．

通过两片T形截面墙片在恒定竖向荷载下的低周反复荷载试验，研究了墙片发生剪切破坏时的破坏过程、破坏形态、受力性能、变形能力和耗能能力。试验结果表明，发生剪切破坏时，配筋砌块短肢砌体剪力墙与钢筋混凝土短肢剪力墙具有相似的破坏形态。根据国内59片符合配筋砌块短肢砌体剪力墙基本要求的配筋砌块砌体剪力墙抗剪承载力试验数据，考虑了灌孔砌体强度、剪跨比、竖向压力、水平钢筋等因素的影响，给出了与试验数据吻合较好的配筋砌块短肢砌体剪力墙抗剪承载力计算公式。

对8 根参数不同的矩形钢管混凝土短柱进行了轴心受压试验,分析了试件的破坏形态,基于线性莫尔强度准则提出了一个轴心受压矩形钢管混凝土短柱极限承载力计算 公式,并用其他文献的试验成果对其进行了验算. 结果表明,所得计算结果与试验数据吻合,可为工程设计提供参考. 通过比较,验证了按照《矩形钢管混凝土结构技术规程》(CECS 159 :2004) 提供的轴心受压短柱承载力计算公式进行设计,其结果是安全可靠的.

钢筋混凝土受弯构件承载力计算课件,很不错的！

摘要： 近些年来，随着经济建设的迅猛发展，建筑工程科学技术已有了飞速发展。同时，随着钢筋混凝土结构加固理论研究方面的不断深入，各种新型建筑材料不断涌现，建筑物改造与病害处理应用越来越广泛。

预应力管桩由于单桩承载力高、施工便捷、造价较低、桩身质量稳定而广泛用于基础工程。将其用于抗拔桩使用时，在有效预压应力范围内桩身不会出现裂缝，抗裂性能好，从而提高了桩身的耐久性。广场位于上海市浦东新区，川沙路东侧，庙港绿地南侧，浦东运河西侧。总建筑面积 52575.6 平方米，地上建筑面积 24407.7 平方米，地下建筑面积 28167.9 平方米。地下两层，地上 3～5 层。基础采用桩基础。

针对传统的平面线弹性理论无法客观分析预应力混凝土桥梁中预应力效应和极限承载力的问题，采用三维实体 退化单元模拟混凝土．用荷载等效移置模拟预应力．同时引入材料非线性，对一座典型的曲线梁桥的极限承载力和影 响参数进行了分析研究 结果表明．提高结构预应力度，结构的开裂荷载将有所提高，但结构的延性显著降低，极限 位移有所减小：采用部分预应力混凝土。结构开裂荷载有所下降．但结构的延性有所增加，对提高抗震性能有利；布 鼍腹板束的弯桥极限承载力要好于仅布置平板预应力束的弯桥。

本文用分层有限元方法分析三个钢筋混凝土箱梁模型从开始受载、开裂、受压区屈服直至破坏的全过程, 得出与试验结果相当吻合的极限承载力值。探讨了分层单元经济、合理的混凝土分层数, 研究了纵向钢筋和箍筋配筋率对钢筋混凝土箱梁极限承载力的影响。在分析中同时考虑材料非线性和几何非线性。

为了研究配筋馄凝土小砌螋剪力墙承载力性能．设计了两组共18片不同高宽比的墙片．并采用不同的纵向和水平配筋．所有墙片在恒定的垂直荷载下进行水平循环荷载试验 试验主要研究墙片的商宽比 配筋数量和轴向压力太小对最载力及破坏特征的影响抗弯和抗剪承载力分析采用相应基本假定．计算值与试验值吻合较好。

本资料为砌体结构构件承载力的计算，本章重点： 受压构件承载力计算；掌握局部受压计算； 了解轴心受拉、受弯和受剪构件计算； 了解网状配筋、组合砖砌体、构造柱组合砌体的轴心偏心承载力计算； 掌握砌块配筋砌体轴心承载力、大小偏心承载力计算。

名称：单桩竖向承载力计算（q与R)JDRJ20100818 简介：可用于各类桩的单桩竖向极限承载力标准值quk与单桩竖向承载力特征值R的计算

自己按照新的桩基规范编的单桩、群桩承载力计算小程序，适用于预制桩、以及位移控制的灌注桩情况。