橡胶减震簧吊装阻尼装置

高阻尼隔震橡胶支座是一种具有良好耗能能力的新型隔震支座。针对高阻尼隔震橡胶支座进行了竖向压缩性能试验、水平剪切性能试验、水平剪切相关性试验和极限剪切性能试验，并将试验结果与按规范计算结果进行了对比分析，考察了支座截面形状对滞回性能的影响。结果表明:高阻尼隔震橡胶支座的滞回曲线饱满，剪应变和压应力的变化对支座水平等效刚度和等效阻尼比的影响较大，加载次数对支座隔震性能影响较小。

在所建议的加劲阻尼器弹塑性恢复力模型的基础上,推导在空间杆系-层模型中加劲阻尼装置的单元刚度矩阵和加劲阻尼减震结构的动力分析方法。据此在HBTA程序中实现对加劲阻尼减震结构的弹塑性地震反应分析,并通过算例考察加劲阻尼装置对建筑结构的减震效果。

探讨了超塑性zn-22Al合金阻尼器的减震性能。以12层钢框架结构为算例，采用通用有限元分析软件AN—SYS，选用3条地震波，对结构有无安装超塑性Zn一22A1合金阻尼器板进行了动力时程反应分析。通过对比在罕遏地震下结构的层间位移角与层问剪力，得出这种阻尼器具有较好的减震性能，可用于结构减震。

高烈度地区真实项目减震阻尼器施工图说明，内含阻尼器做法，参数，详图，适用条件，引用规范等等

在考虑多点输入对大跨空间结构的不利影响下，在SMA材性试验的基础上设计SMA阻尼杆件替换原结构部分杆件进行耗能减震控制研究．共设计了两种替换方案：一种是替换部分下弦杆，另一种是替换部分腹杆。

基础隔震技术是目前应用最广泛的结构控制方法，但是，目前这种技术只是最大限度地减少或隔离水平地震作用，而对竖向地震作用几乎没有影响。为改善隔震技术在隔离竖向地震中的限制，研制了一种由碟形弹簧和粘弹性阻尼器组合而成的碟形弹簧竖向减震装置，并对其进行了在静载和动载作用下的力学性能试验研究，给出了该装置在竖向静力和动力作用下的等效刚度和阻尼比，建立了恢复力模型，试验研究表明，碟形弹簧竖向减震装置能有效的解决竖向大承载力和竖向阻尼的难题，力学性能优良且稳定，加工制作容易，是一种比较理想的竖向减震装置。

JTT842-2012 公路桥梁高阻尼隔震橡胶支座

在考虑多点输入对大跨空间结构的不利影响下，在SMA材性试验的基础上设计了SMA阻尼杆件替换原结构部分杆件进行耗能减震控制研究．共设计了两种替换方案：一种是替换部分下弦杆，另一种是替换部分腹杆，分别比较了这两种替换方案的减震效果．结果表明，这种sMA 阻尼杆件替换原杆件的方法既能对结构进行有效的减振控制，又不改变原结构的结构形式，是一种新颖而优越的耗能减震方法．

公司一期（2×1000 MW级）工程#2机组发电机定子外形尺寸L×W×H（mm）：11800×5200×4700，吊装重量411t。我们对同类型定子吊装方案进行了调查，定子吊装多采用两行车并车后安装液压提升装置吊装的方式。我公司以前使用的液压提升整套装置结构比较复杂，占用行车上部空间较大，系统组装比较繁琐，耗时较长，施工难度较大，因此，在定子吊装中，我们需要一种新式液压提升装置。

CJT286-2008 城市轨道交通轨道橡胶减震器

本资料为；T∕T 842-2012 公路桥梁高阻尼隔震橡胶支座2012 公路桥梁高阻尼隔震橡胶支座，内容详实，可供参考。

2.2本工程大型设备主要集中在两个区域内，一个是脱碳工段，该区域是大型设备集中的区域，主要有11台大型塔类设备：如CO2吸收塔、CO2再生塔等。 2.3另一个区域是合成框架区域：该区域合成框架内共有两台主要设备，均为重型的立式设备，如氨合成塔、废热锅炉等。 2.4对脱硫、变换、脱碳的个区域的特大型设备考虑采用500t 大型履带吊车主吊、150t 履带吊车配合提吊尾部吊装就位，其余采用150t 吊车及50t、20t汽车式吊车、压缩厂房内的行车吊装就位。 2.5对于合成框架内几台设备则考虑采取滑车组、卷扬机牵引主吊，150t 履带吊车配合提吊尾部吊装就位的方法。框架外围设备则采用150t 履带吊及50t、20t汽车式吊车将设备吊装就位。循环机房、压缩机厂房内的设备采用行车、电动葫芦吊装就位。

本文的主要工作：(1) 在一个通用的高层建筑空间动力分析程序HBTA[1] 的基础上增加了铅芯叠层 钢板橡胶垫的弹塑性本构关系，改进后的程序能够考虑橡胶垫在双向水平力作用下两个方向恢复力和位移 相互耦合的弹塑性性能。(2) 为了反应橡胶垫隔震层与上部混凝土结构阻尼比不同的特点，本文还运用线 性加速度逐步积分法和Wilson’q 法的基本原理，推导出了适用于隔震结构动力方程的逐步积分公式，该公 式能够同时进行隔震建筑上部和下部两个子结构动力方程的时程反应计算。笔者对上述工作进行了程序实 现和实例计算，结果表明考虑上部结构及橡胶垫隔震层不同阻尼比是完全必要的。

第一部分设备防腐衬里GB18241.1—2001