RC梁弯矩调幅系数合理取值的研究

碳纤维薄板(CFL)与混凝土粘结界面的疲劳性能是CFL加固RC梁关键的力学问题之一。应用疲劳与断裂力学方法给出了受弯CFL加固RC梁界面疲劳裂缝尖端的应力强度因子计算方法，并结合理论推导与一系列的疲劳实验研究，对加固梁中CFL与混凝土界面疲劳裂缝扩展的规律和预测方法进行了分析。结果表明：1)CFL的应变值与界面裂缝的应力强度因子的大小成正比，是界面疲劳裂缝扩展寿命的决定因素。当CFL的应变值小于疲劳破坏门槛值时，界面疲劳裂缝不会发生扩展：2)界面裂缝扩展主要分为萌生、稳定扩展、失稳扩展三个阶段。受弯CFL加固RC梁的界面疲劳裂缝的扩展寿命可以用类似于Paris公式的方法较准确地预测。

地下室顶板上消防册活载合理取值

根据材料(混凝土和钢材)的本构关系，对型钢加固钢筋混凝土梁的截面弯矩一曲率性能进行了分析，包括初始弯矩M型钢截面高度h。和原钢筋混凝土梁配筋率p等，继而对型钢加固钢筋混凝土梁的截面 关系进行了较为系统的研究，为工程应用提供便利。

各类梁的弯矩剪力计算汇总表，用于受力分析学习，包含所有受力类型，以供参考。

做毕业设计刚好自制了一个六层三跨梁弯矩二次分配的表格，分享给大家顺便自己记录一下。层数不同的可以自己复制删除想要层数，excel有的还不是太熟了，如有问题往指正。

地下室顶板上消防车活荷载合理取值

进行了预应力CFRP布加固完好Rc梁的动力特性试验，结果表明：预应力加固梁的固有频率随着预张力的增加而增加。同时，考虑了相关的影响因素，从理论上推导了预张力与加固梁固有频率之间的定量关系，再利用一阶频率的试验值对公式进行拟合，得到频率影响系数。而后将二阶频率的试验值与理论值进行比较，发现理论值基本能反映频率随预张力的变化趋势，两者最大误差为0．173(在预张力为0 kN时)，试验值与理论值吻合较好。

基于321国道上1个月内通过某桥的随机车流量数据，经过一系列的转换得到试验用的随机变幅疲劳荷载谱，并通过MTS810疲劳试验机实现了随机变幅疲劳荷载下碳纤维薄板(CFL)增强RC梁三点弯曲疲劳试验。试验结果表明：与普通RC梁相比，CFL的加固显著提高了随机疲劳荷载作用下RC梁的疲劳寿命，改善了其疲劳性能；随机变幅荷载下增强梁的疲劳损伤演化和疲劳破坏模式与常幅疲劳荷载相同；但随着疲劳荷载水平和荷载幅值的增大，随机变幅疲劳荷载作用下构件的疲劳寿命低于常幅疲劳荷载作用下得到的寿命，因此结构设计中采用常幅疲劳试验结果估算实际服役构件的疲劳寿命和进行疲劳设计是不安全的。

竖向不规则RC框架结构连续倒塌动力放大系数研究 竖向不规则RC框架结构连续倒塌动力放大系数研究

为研究腹板开洞对负弯矩区组合梁受力性能的影响，对三根腹板开洞外挑组合梁和一根对比梁进行了试验研究，考虑是否开洞、洞口大小、洞口补强等参数的影响。试验结果表明：腹板开洞后，组合梁开裂荷载减小，且初始裂缝出现在洞口上方混凝土板中；洞口区域截面纵向应变分布不再满足平截面假定；组合梁最终表现为洞口上方混凝土板的剪切破坏，承载力降低；洞口补强可显著改善梁的受力性能，提高其承载力。

本资料为梁的剪力和弯矩.剪力图和弯矩图，主要内容： 梁的剪力方程和弯矩方程 梁的剪力图和弯矩图例题 分布荷载集度、剪力和弯矩间的微分关系及其应用 直接法作梁的内力法 叠加法做梁的弯矩图

地下室顶板上消防车活荷载合理取值的探讨。

　 《建筑结构荷载规范 》 (2006版 )实施一年多来 ,人们对 4 . 1 . 1条第 8项消防车活荷载取值争议 颇多 ,尤其在考虑覆土厚度影响时 ,从送审的图纸看 ,不同设计人员取值差别很大。针对此问题,考虑到 覆土对消防车轮压的扩散作用 ,计算出当履土达到足够厚度时消防车活荷载的合理取值 ,所得结果可供 结构设计人员和审查人员参考。

关于梁板式旧桥加宽改造的合理设计

提 要：剪力墙是框一剪结构的主要的抗侧力构件．本文根据框架与剪力墙协调作用、层间位移的限值推导出框一剪结构剪力墙数量的简化确定方法，以供工程设计时参考。

说明：综合考虑消防车台数、楼板跨度、长宽比、覆土厚度等因素的影响，按荷载最不利布置原则确定消防车与板的相对位置，采用有限元法确定消防车的等效

:椭圆形隧道断面被认为是理想情况下的合理开挖断面。文章分别采用荷载—结构模型和地层— 结构模型对椭圆形断面进行计算分析。结果表明:考虑到衬砌和围岩共同作用,椭圆形断面两主轴比在 λ～λ之间时,隧道衬砌受力比较合理,结构比较安全。

针对某水电站业已完成的地下厂房第一期开挖开展坚硬围岩初期支护的合理时 机研究# 首先!根据地下厂房围岩变形监测资料!研究分析了围岩位移变化率的时间效应及坚 硬围岩的应力释放特征$其次!借助二维有限元分析软件=+3/. ' !通过指定不同的应力释放系 数来模拟不同的洞室支护时机!计算结果表明在不同应力释放阶段!围岩自承载能力和围岩变 形均表现出阶段性发展的趋势$随支护时机推迟!支护应力减小!围岩塑性区和开挖变形量增 大$同时考虑坚硬围岩应力释放的时间效应!研究围岩变形特征曲线!为初期锚喷支护的设置 时机提供了可以测量"控制的研究手段# 最后!综合不同支护时机下的支护抗力和围岩应力" 变形分析表明%针对该水电站地下厂房坚硬围岩!应力释放达约"( ZA(h或开挖通过施工断 面)E6 左右是一个较为有利的支护时机# 计算结果符合地下工程施工过程的一般规律!对于 该水电站地下厂房正在进行的开挖支护活动具有很好的参考价值#

程序总信息中各种调整系数取值

基于可靠度理论的分项系数法已在结构工程设计中广泛应用，并成为当前岩土工程设计方法发展的一种趋势。针对土质边坡抗剪强度参数（凝聚力 c 和摩擦系数 f）的分项系数取值进行讨论：首先结合条分法、响应面法以及设计域的概念，在不同工况下标定分项系数的取值；然后评估，在采用不同分项系数组合进行边坡设计时，实际边坡的可靠度水平。

着计算机的发展，大型结构的计算越来越程序化，简便化，但机算结果的正确性和适用性的判定仍然需要手算来完成

表1 简单载荷下基本梁的剪力图与弯矩图 表2 各种载荷下剪力图与弯矩图的特征 表3 各种约束类型对应的边界条件 常用截面几何与力学特征表 表2-5 简支梁的反力、剪力、弯矩、挠度 表2-6 悬臂梁的反力、剪力、弯矩和挠度 表2-7 一端简支另一端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度 表2-8 两端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度 表2-9 外伸梁的反力、剪力、弯矩和挠度 表2-10 二跨等跨梁的内力和挠度系数 表2-11 三跨等跨梁的内力和挠度系数 表2-12 四跨等跨连续梁内力和挠度系数 表2-13 五跨等跨连续梁内力和挠度系数 表2-14 二不等跨梁的内力系数 表2-15

给出了两个典型的膜结构风洞实验报告。一个是义乌体育场，代表了悬挑扁平类膜结构体系；一个是青岛体育场，代表了起伏较大的锥形或伞形类膜结构体系。通过研究两个有代表性的膜结构风洞实验，给出一些体型系数数据及建议，可 供膜结构计算参考。

以株洲体育中心大跨屋盖为背景，基于刚性模型测压试验的脉动风荷载时程，通过有限元方法在时域内对大跨屋盖结构进行分析，研究不同情况下结构的荷载风振系数和位移风振系数及其变化规律．研究表明：在同一风向角下，大跨屋盖结构的荷载风振系数对位置变化较敏感，偏于安全可以取荷载风振系数较大值，同时屋盖悬挑前缘节点荷栽风振系数值较大．

基于结构的不同功能失效时对应的损失值不同这一基本事实 , 利用分枝限界法找出了框架结构在地震作用和竖向荷载共同作用下的主要失效模式和代表机构 , 通过引入基于失效概率的结构优化模型和结构失效损失期望值 , 并结合一个框架算例 , 对现行抗震设计规范的“强柱弱梁”弯矩增大系数的取值进行校核 , 优化分析得到了柱端弯矩增大系数的合理取值。计算结果表明 , 梁式失效机构的可靠指标为 1 1 8 , 柱式失效机构的可靠指标为 2 1 6 , 说明按照现行抗震设计规范设计的混凝土框架结构 , 可以满足“强柱弱梁”的要求。

柱计算长度系数的取值是工程设计中一个比较敏感的问题，长度系数取值不当，对设计结果影响很大，因此也是设计人员比较关心的问题。由于规范关于长度系数的计算规定比较笼统，实际工程中的很多特殊情况并未给出明确规定，在软件编制和工程应用中存在一定的争议和混乱。本文拟对PKPM软件中包括SATWE、TAT、PMSAP在内的软件对柱长度系数的算法作个介绍，并对相关参数如何合理取值以及长度系数的合理应用进行一些探讨。

根据现行规范中的有关规定 ,分析了热水和冷水使用情况的差异 ,提出了对确定热水小时变化系数的看法 ,并给 出了新的热水小时变化系数及热水设计秒流量的计算方法。通过用新旧两种计算方法 ,对典型建筑的设计小时热水量 及热水设计秒流量的计算结果进行了比较 ,证明了现提出的热水小时变化系数看法的合理性。

建筑结构实例篇-基础-适用于全国各大建筑-设计院及房地产开发商一线设计人员。

以往，对外贴FRP加固混凝土构件的研究较多集中在钢筋混凝土梁、柱的抗弯、抗剪、抗疲劳加固以及柱的抗震加固等方面[1][2]，而对外贴FRP加固混凝土(RC)双向板的研究较少。

梁柱连接组合节点传递着梁柱之间的弯矩和剪力，是钢框架中的重要组成部分，也是钢框架设计中的关键部位之一。弯矩转角关系是梁柱连接组合节点的主要力学性能，它反映着节点的初始刚度、抗弯承载力和转动能力，直接影响着钢框架体系的变形、极限承载力与整体性能。梁柱连接组合节点连接方式多样、构造形式种类繁多、几何参数多变、各组件受力状态与性能复杂等特性决定了弯矩转角曲线是非线性的。而弯矩一转角曲线的非线件造成其难以拟合和预测。目前，半刚性连接组合节点的试验与理论研究有了较大的进展。木文归纳和总结了国内外梁柱半刚性连接组合节点弯矩转角关系研究，包括试验研究和理论模型，并指出了今后需要进一步研究的重点与方向。

部分斜拉桥结构以主梁受弯来承受大部分荷载, 拉索索力可改善主梁受力状态, 因此部分斜拉桥与斜拉桥一 样, 通过优化拉索索力来确定部分斜拉桥合理成桥状态下的内力非常必要。采用影响矩阵法原理, 以结构应变能最小 作为目标函数, 对索力加以合理的约束条件, 解决了多变量非线性函数的有约束优化问题, 从而获得恒载作用下的最 优索力和与之对应的合理成桥状态。并对已建部分斜拉桥索力进行实例优化分析。

空调设计气象参数，包括设计干球温度、湿球温度和太阳辐射，是建筑空 调系统设计必要和基本的数据。它们同时作用于建筑物，是导致围护结构的传热

以型钢延伸高度、配钢率、轴压比以及不同构造措施等为设计参数,对21个SRC-RC转换柱试件和1个钢筋混凝土柱对比试件采用"建研式"加载设备进行了低周反复荷载试验。研究SRC-RC转换柱的滞回曲线、骨架曲线、承载力、变形能力、位移延性系数及耗能能力等抗震性能。试验结果表明:SRC-RC转换柱的破坏形式有剪切破坏、弯曲破坏和粘结破坏,其中剪切破坏多发生于柱的顶部;21个转换柱试件的位移延性系数介于1.97与5.99之间,试件的延性受到型钢延伸高度、配钢率、轴压比及配箍率等诸多因素影响,抗震性能相差较大。采用箍筋加密措施并适当增加型钢延伸高度的SRC-RC转换柱试件的承载能力和变形能力均好于同条件下的钢筋混凝土柱,可以推广应用于高层建筑中。

对钢一混凝土组合梁结构进行了介绍， 阐述了四类钢与混凝土组合梁的研究现状并提出了有待进一步解决的问题，列举了其在国内部分工程上的应用。

本资料为基于优化原理的框架梁柱合理线刚度比研究。它对工程技术人员会有很大的帮助。

现行国标GB5768-1999中对路上交通标志设置俯角没有详细规定，也缺少相关应用范例。本文通过对不同等级道路路上不同尺寸标志视认性进行分析计算，得出对于城市道路、公路的路上标志，标志牌合理俯角为4°～8°，将增强标志的视认性、安全性、美观性，并给出大型交通标志、小型交通标志设置的结构形式，建议予以推广应用。

对于不同吨位的消防车荷载取值的研究，很有研究意义，学习怎么分析消防车荷载的取值，结合规范，大吨位消防车荷载怎么取值

7荷载查询计算-高吨位消防车等效荷载取值研究-作为一线设计院的一线设计人员是非常适用的。

在传统的钢框架分析和设计中，一般都假定梁和柱的连接是完全刚接或者理想铰接。虽然上述理想化的假定使分析和设计过程大大简化，但是实际梁和柱连接的刚性程度是处于完全刚接和理想柔性之间的。也就是说，刚性连接总有一定的柔性，而铰接连接也具有一定的刚度。因此，实际的钢框架梁与柱连接应分为3类：刚性连接、铰接连接和半刚性连接。 本文按三种方法推导了半刚接钢框架柱的计算长度系数，即：屈曲方程法；横梁刚度修正法；转角位移方程法。并分析比较了此三种方法，得出结论：屈曲方程方程法计算复杂，一般不采用；另外两种方法计算相对简单，并且可以借助已有的结论及规范，因此采用较多。分别按有侧移和无侧移两种情况由转角位移方程法得出的半刚接钢框架柱的计算长度系数修正公式与《钢结构设计规范》(GB50017-2003)刚接框架柱的计算长度系数公式在形式上完全相同，修正公式中的梁与柱线刚度比考虑了半刚性的影响。通过模型试验和有限元法对无侧移端板连接单层单跨半刚性钢框架进行了研究分析。 试验研究结果表明：梁和柱连接节点并不是刚度无穷的刚性连接；梁和柱之间存在相对转角；节点的半刚性对柱的计算长度系数有明显的影响，影响程度与节点的形式、构造以及梁与柱特性有关。从试验结果的分析来看，端板的厚度，螺栓的排列数是影响连接节点连接刚度的主要因素；端板的厚度对连接刚度的影响相比螺栓排列数更明显；端板厚度相同的前提下，螺栓排列数越多，其节点约束也就越强。 利用有限元软件ANSYS对试验中得到的节点弯矩－转角关系钢框架柱进行了屈曲分析，得出了刚架柱的屈曲荷载和计算长度系数。通过研究证明了设计中考虑半刚性连接影响是非常必要的。