结构性软土非线弹性模型中泊松比的取值

本资料为：利物浦大学的“双线”体系与我们的弹性模式，内容详实，可供参考。

适用性较好的土体模型除了能较好地模拟土体的应力．应变关系外，还应该能较好地反映土体的侧向变形，即合理计算广义泊松比。在椭圆．抛物双屈服面模型的基础上，建立了反映侧向变形特性的广义泊松比公式，并利用广义泊松比来研究砂．聚苯乙烯颗粒轻质填料的变形规律。文中研究了包括材料配比在内的主要参数对广义泊松比的影响，发现与剪胀有关的参数对广义泊松比的影响较大。基于砂一聚苯乙烯颗粒轻质填料的三轴固结排水剪切试验数据，给出了相关模型参数，结合该材料的剪切强度、变形特性与建立的广义泊松比公式，对该泊松比能否恰当反映土体的变形特性(剪缩、剪胀和侧向变形)进行验证，结果表明广义泊松比可以反映土体的变形特性，尤其是侧向应变及体积应变规律。

弹性模量是防渗墙塑性混凝土的一项重要指标，目前的试验方法是按照水工混凝土试验规程的试验方法进行，尚无专门的试验方法。由于塑性混凝土的具有特性有别于普通混凝土，按其方法得到的弹性模量值往往偏高，较多的超出规范给出的范围。并产生与设计要求的抗压强度指标不相匹配的矛盾，这对防渗墙施工质量评定和塑性}昆凝土的配合比设计均有影响。通过介绍研究塑性混凝土弹性模量试验方法的过程，揭示了测量变形的支架和预压程序是影响塑性混凝土的弹性模量的主要因素。并建议采用符合塑性混凝土特性的全标距测量变形的试验方法进行弹性模量的试验。

超声波在介质中的传播速度反映了介质的物理力学性质。本文运用普通纵波换能器测定了不同含水率的冻结粉质粘土在不同温度下的纵波和表面波速度，从而测定并计算冻土的动弹性模量和泊松比。其中表面波速度采用的是一种用接收波波峰相关散点回归来计算的新方案，能够有效排除边界和底面反射波的影响。试验和计算结果表明：冻结粉质粘土的泊松比随温度升高和含水率增加而增大；动弹性模量在试验含水率的范围内随含水率的增大而减小。

本资料为中口径软土层顶管施工组织设计，顶管机头采用MEP1350泥水平衡机头，顶管管径为：Φ1350 。 内容包括：顶管施工工艺流程 ，等，设计精准，内容详实，值得参考下载。

本资料为某预制构件结构性能检验报告，目录齐全，内容完整，可供下载使用

本资料为预制构件结构性能检验报告，目录齐全，内容完整，可供下载使用

从混凝土界面形成机理、结构特征着手，通过了解再生混凝土界面的复杂性，探求其作用机理及改善措施，介绍了降低水灰比、掺加活性掺合料、改善搅拌工艺等措施，以期更好地改善界面粘结性能。

3-2 结构性能检验

在现有混凝土弹性模量测试方法的基础上提出了测试混凝土试件受压变形的新方法，试验表明了该方法的可行性。并采用该方法对粉煤灰混凝土的弹性模量进行了测试，考察了不同等级的粉煤灰以不同的掺量混合掺入混凝土中对弹性模量的影响．并初步探讨其影响机理。同时采用F检验和T法对试验结果进行显著性分析。

通过对钢丝杨氏弹性模量测量数据的误差分析，找出了对总误差影响最大的两个直接测量数据，即：钢丝直径和标尺读数的平均值，为了合理地减小这两个量的误差，提出了改进实验的方法，即：预加砝码．

采用三峡花岗岩在伺服试验机上进行了劈裂拉仲全过程试验，发现试样破坏前加载力与加载点位移存在着明显的线性关系。认为这一线性特征体现了岩石弹性特征，因此可从加载力-加载点位移全过程曲线上直线段的性质来推算岩石的弹性模量。定义了劈裂模量，经过大量的劈裂抗拉和单轴抗压对比试验，提出三峡花岗岩的弹性模量与劈裂模量二者的经验比值为l9．2。最后，通过三维有限元数试验，从理论上证明了加载力与加载点位移之间存在着正比例关系，并指出二者的比例系数与岩石的弹性模量和试样的几何尺寸有关。

试验研究了不同聚合物掺量、不同轻骨料掺量条件下轻质聚合物粘结砂浆弹性模量的变化。采用正交试验方法设计试验。试验结果表明，在满足粘结强度的情况下，掺入聚合物和轻骨料的粘结砂浆，比水泥砂浆的弹性模量降低40％ 左右，从而大大改善砂浆的柔性，更适合外墙外保温粘贴瓷砖使用。

砌体弹性模量是砌体结构的基本力学指标，从3个不同的角度研究混凝土多孔砖砌体及砌体材料弹性模量取值的问题，即：利用试验统计资料，得到混凝土多孔砖砌体及混凝土多孔砖、砂浆的弹性模量表达式；由砌体轴心抗压试验，得到其受压本构关系并推导了弹性模量的表达式；基于混凝土多孔砖、砂浆的弹性模量推导了砌体的弹性模量。结果表明，这3种方法得到的表达式的计算结果与试验结果及现行规范的取值吻合较好，为混凝土多孔砖砌体结构的理论研究和工程设计提供了基础资料。

本资料为巷道围岩初始应力场和弹性模量的区间反演方法，资料内清晰，可供参考，欢迎下载。

研究了单轴压缩岩样应变软化阶段侧向应变与轴向应变的比值(峰后泊松比)的变化规律。岩样的塑性变形假设根源于塑性应变局部化。岩样的轴向及侧向变形被分别分为两部分：弹性变形(由虎克定律描述)及由局部化引起的塑性变形(由梯度塑性理论及几何关系确定)。应变软化阶段的轴向应变一侧向应变曲线、轴向应力．轴向应变曲线及轴向应力一侧向应变曲线都得到了实验验证。在峰值强度时，峰后泊松比等于峰前泊松比。当压缩应力降至零时，峰后泊松比达到临界值。该临界值可能比峰前泊松比大，也可能比它小。峰后泊松比还和试件尺寸有关，这与峰前泊松不同。峰后泊松比与轴向压应力之间的关系可能是一条直线，也可能是上凸的，或上凹的。这取决于岩石的本构参数(弹性模量、剪切及软化模量、剪切带宽度及峰前泊松比)、试件的结构尺寸(试件宽度及高度)及剪切带倾角之间的关系。

鳞次栉比的精品配楼模型

红色鲜艳无比的蔷薇花

详细的介绍了周期比，剪重比，位移比。大家对此有个更清楚的认识

PKPM软件对于剪重比的调整在这里做了比较详细的介绍，对软件中出现的问题也做了详细的讲解

内容简介 淤泥土物理性质：一是含有很多细颗粒及大量有机腐植质；二是颜色深灰色或暗绿色，有臭味；三是一般天然含水量在40%～70%之间，有的大于70%，孔隙比>1.0，天然容量在15～18kN/m3---之间。力学性质：强度极低，压缩性大，透水性差。工程特性：地基承载力低，强度增长缓慢，加荷后易变形且不均匀，变形速率大且稳定时间长，具有渗透性小、触变性及流变性大的特点。 鉴于淤泥软土地基承载力低，压缩性大，透水性差，不易满足水工建筑物地基设计要求，故需进行处理，下面介绍淤泥软土地基五种处理方法。 1、桩基法 当淤土层较厚，难以大面积进行深处理，可采用打桩办法进行加固处理。而桩基础技术多种多样，早期多采用水泥土搅拌桩、砂石桩、木桩，目前很少使用,一是水泥土搅拌桩水灰比、输浆量和搅拌次数等控制管理自动化系统未健全，设备陈旧，技术落后，存在搅拌均匀性差及成桩质量不稳定问题；二是砂石桩用以加固较深淤泥软土地基，由于存在工期长，工后变形大等问题，已不再用作对变形有要求的建筑地基处理；三是民用建筑已禁用木桩基础。 钢筋混凝土预制桩（钢筋混凝土桩和预应力管桩）目前由于具有较强承载力，投资省，质量有保证，施工速度快等特点，得到普遍运用，如本人设计龙海市角美镇金山水闸，其地质条件覆盖一层10m以上厚的淤泥土层，地基处理采用边长为250mm钢筋混凝土预制方桩，挤密淤土层并靠摩擦承载，钢筋混凝土预制桩还具有抗水闸水压力产生水平荷载，达到水平稳定作用。 淤土层较厚地基处理还可以采用灌注桩，打灌注桩至硬土层，作承载台，灌注桩有沉管灌注桩和冲钻孔灌注桩，但两种方法灌注桩还存在一些技术难题，一是沉管灌注桩在深厚软土中存在桩身完整性问题；二是冲钻孔灌注桩存在泥浆污染问题，桩身混凝土灌注质量，桩底沉渣清理和持力层判断不易监控等问题。福建省龙海市发生几起灌注桩基础民用建筑不均匀沉陷，导致墙体裂缝事件，是由于施工中存在上述技术问题造成。

针对普通保温砂浆受冷热环境的交替作用容易开裂问题，研制了高柔性保温砂浆，对柔性砂浆在不同温度条件下的抗压强度和弹性模量进行了研究与测试，证明柔性砂浆抵抗变形的能力增强，提高了保温砂浆的抗裂性能。

提出了硬化水泥石弹性模量预测的分级模拟方法．根据水泥石中各组分的几何尺度，将硬化水泥石结构分为两级：第一级由C—S-H 和CH 组成，第二级由水化凝胶、未水化水泥和毛细孔组成．应用两相复合材料弹性模量的精确解求得低密度、高密度水化凝胶的弹性模量．将三相复合球模型分解成2个两相复合球模型，逐步计算实心、硬化水泥石的弹性模量．分级模拟方法的优点在于以定量的方式将硬化水泥石弹性模量与各组分的体积分数和弹性模量联系起来，为硬化水泥石优化设计提供了理论依据．最后，通过与文献中的实验结果进行比较，初步验证了分级模拟方法的有效性．

对三种不同钢纤维掺量(O％、1％、2％)的预应力钢纤维混凝上板在不同应力水平(O．8O、O．85)下的疲劳弹性模量衰减规律进行研究，得到了预应力钢纤维混凝土板跨中下表而弹性模量衰减曲线以及同钢纤维掺量、同应力水平的跨中上表面弹性模量衰减曲线。揭示了预应力钢纤维混凝上板的弹性模量在弯曲疲劳过程中呈现三阶段衰减并且衰减曲线在第二阶段基本呈线性，当板发生疲劳破坏时其弹性模量衰减至初始弹性模量的59．9％左右的规律。在此基础上根据Miner累积损伤原理建立了疲劳寿命预测模型并提出了采用微损试验来预测疲劳寿命的方法，用该方法预测的疲劳寿命与实测寿命在_一倍离散范围内。

CRTSⅢ型板式无砟轨道的减振措施是在原有轨道结 构基础上铺设减振垫层，并进行合理结构调整。其轨道 结构从上至下由钢轨、WJ-8C扣件、承轨台、轨道板、 自密实混凝土、减振垫层、C40钢筋混凝土底座构成。

介绍了双曲拱桥的特点、主要病害和常用的加固改造的方法和技术。通过工程实例，着重介绍了刚架拱改建双曲拱桥关键技术，且建立加固改造后的有限元模型对刚架拱改建双曲拱结构性能进行研究。

预制构件应按标准图或设计要求的试验参数及检验指标进行结构性能检验。 预制构件应在明显部位标明生产单位、构件型号、生产日期和质量验收标志。构件上的预埋件、插筋和预留孔洞的规格、位置和数量应符合标准图或设计的要求。 预制构件应进行结构性能检验。结构性能检验不合格的预制构件不得用于混凝土结构。

现行的技术规范中对于高层结构中的不规则程度以及结构整体的性能等指标的适用性还存在一定的局限性，特别是对体型结构复杂的超限建筑结构，对于上述性能指标的计算上还存在较大的问题，因此，基于现行技术规范的设计可能无法保证建筑的抗震设计的安全。美国工程界提出基于性能的抗震设计的方法，即PBSD，在超限结构高层建筑结构中得到了应用和采纳。本文将在美国工程界的研究成果的基础上，总结已经得以应用的计算要求以及实施的方法，结合国内超限高层建筑结构的抗震设计，来介绍PBSD的应用情况。

为了分析楼梯对结构的影响, 用SAP2000通过对比有无楼梯参与整体结构计算分析, 得到了 楼梯对整体结构动力特性和梯板及其周边构件的影响。计算分析表明, 对于框架结构的计算分析要考 虑楼梯对整体的影响。通过振型刚度解耦, 可以得到楼梯对整体结构各阶振型刚度的贡献。楼梯的存 在改变了的结构振型出现的次序, 进而改变了结构薄弱方向。楼梯板在地震作用下, 处于拉弯或压弯状 态, 设计中要按拉弯或压弯进行配筋。楼梯对楼梯间角柱受力影响非常显著, 导致楼梯间柱的轴力增大 为不考虑楼梯整体分析时的5倍左右。

用正弦波模拟地震波对土的作用效应

本资料为钢管式屋架制作及其结构性能检验，资料内容清晰，可供参考，欢迎下载。

振动台模型试验是研究结构地震破坏机理和评价结构整体抗震能力的重要方法之一，如何正确处理试验模型与原型的相似关系以及如何由模型反应正确推导原型反应是很关键的问题。基于振动台试验，以１２层的高层建筑框架结构为模型，对其进行了模型设计和试验，并运用大型非线性有限元分析软件 ＭＳＣ．Ｍａｒｃ分别对原型结构和模型进行了地震作用下的动力响应分析。由模型地震反应按照动力相似关系推导出原型结构的地震反应，并将其与原型结构的计算值进行对比分析。通过对原型与模型自振特性、加速度、位移和剪力的对比，验证了模型与原型相似关系的准确性，振动台模型试验可以真实地反映原型结构的地震响应，据此，根据模型的试验结果可以对原型结构进行抗震性能的评估。

《建筑抗震设计规范》第7.1.8 条第3 款明确规定：底层框架－抗震墙房屋的纵横两个方向，第二层与底层侧向刚度的比值，6、7 度时不应大于2.5，8 度时不应大于2.0，且均不应小于1.0。

传统的光杠杆放大法测金属丝弹性模量的实验存在计算原理不够完善，实验条件难以达到，物理过程掌握不够准确，实验仪器调节不便等问题．探讨了改进实验的思路和方法．

浅议软土基坑施工中周边建筑物的变形观测

本资料为施工中淤泥软土地基的几种处理方法，内容包括编制依据、工程概述、主要施工技术方案等，设计精准，内容详实，可供网友下载参考。